亚洲日韩视频免费观看|9191精品国产观看|欧美一级午夜做片性视频|中日韩久久人妻一区二区|欧美精品骚包一区二区三区|在线观看三级国产精品国产|国产欧美日韩在线视频播放|亚洲AV伊人久久综合密臀性色

引風機和排粉風機由于磨損而嚴重影響其強度，因而要頻繁地更新維修，不但影響了其機械性能，而且縮短了使用壽命，有時甚至引發(fā)重大事故，這己成為火力發(fā)電廠安全運行的主要隱患之一。 　　多年來，用過許多表面強化方法，包括表面堆焊耐磨材料、熱噴涂、噴焊、表面涂覆各種高分子涂料、表面淬火或化學熱處理等。以上各種工藝中，使用較多的是表面噴涂（如鎳基碳化鎢等）、噴焊（如Fe-05等）和堆焊（如Fe-05、3A焊條等）等工藝。但表面噴涂所使用的材料硬度不是太高，耐磨能力也不太強，對于引風機和排粉風機來說，防磨能力很難令人滿意。噴焊工藝是在葉輪葉片上加焊防磨襯板，然后在收稿曰期：2005-其上噴焊耐磨材料（如Fe-05等），這樣做易使風機葉輪產(chǎn)生較大的變形，且局部的高溫也易產(chǎn)生應(yīng)力集中，這勢必影響葉輪的機械性能和強度，縮短葉輪的使用壽命。堆焊工藝（如Fe-05、A焊條等），雖然熱影響及變形小于噴焊工藝，但因其防磨層面積有限，其耐磨效果也不太好。 　　與以上的這幾種防磨方式相比較而言，表面機械式固定加粘接陶瓷塊的新工藝由于不必輸入熱量，而且陶瓷塊的耐磨性能也比其它材料優(yōu)異，所以得到了廣泛的應(yīng)用。 　　2引風機和排粉風機的工況特點由于引、排粉風機工作的介質(zhì)中含有大量的固體粒子（煤粉、粉塵等），而且很多是硬度較高的硬質(zhì)顆粒，它們以極高的速度運動，在風機葉輪葉片進（氣）風口、工作面、中（后）盤端面、葉片工作面與中（后）盤之間的焊縫等表面碰撞和摩擦，致使風機快速磨損。由于很多電廠除塵效果不好，介質(zhì)中含塵量較大，葉輪在高速運轉(zhuǎn)下磨損加劇，而磨損破壞了風機葉輪的運轉(zhuǎn)平衡，降低了葉輪的強度，造成風機劇烈振動，甚至發(fā)生嚴重的飛車事故。 　　3風機的磨損部位及磨損機理3.1風機的磨損部位如所示，風機葉輪磨損的部位是靠近中（后）盤區(qū)域的葉片進氣端、工作面、出口端、主焊縫及中（后）盤端面，其中進氣端磨損最為嚴重。當介質(zhì)氣體進入葉輪時，運動方向由軸向轉(zhuǎn)為徑向，且受其自身慣性的影響，較多的大直徑顆粒移動到中（后）盤，與中（后）盤端面發(fā)生碰撞，使之產(chǎn)生磨損。大部分小直徑顆粒由于自身慣性力較小，氣流粘性作用的影響相對較大，使顆粒與氣流的跟隨性增強，因此顆粒的運動軌跡與氣流子午流線十分相似，使之沿與葉片進口氣流角十分接近的角度進入葉輪。由于葉片進口氣流角并不等于葉片進口幾何角，因而存在著氣流沖角，所以仍有少量小直徑顆粒會同葉片進氣端產(chǎn)生碰撞，從而造成葉片進氣端的磨損。對于大直徑顆粒，因自身的慣性較大，與氣流的跟隨性較差，故以不同于葉片進口氣流角的方向沖向葉輪，使得較多的大直徑顆粒與葉片進氣端、工作面等發(fā)生碰撞，從而造成葉片進氣端、工作面的磨損。由于葉輪葉片對氣體介質(zhì)不間斷地做功，使氣體介質(zhì)不斷沖刷葉片工作面及出口端，造成葉片工作面及出口端的劇烈磨損。 　　風機葉輪的磨損過程可分為3個階段，第一階段：飽和磨損階段。風機葉輪由鋼板焊接而成，流道表面存在一定的粗糙度。當風機最初運轉(zhuǎn)時，在顆粒的碰撞磨損下將表面磨得比較光滑，因而磨損速度也由開始的較快而變得穩(wěn)定；第二階段：穩(wěn)定磨損階段。由于第一階段磨損后葉輪流道表面已被磨得比較光滑，所以在第二階段，磨損比較穩(wěn)定，持續(xù)的時間也比較長，因而是通風機運轉(zhuǎn)的最佳階段；第三階段：急劇磨損階段。雖然第二階段的磨損比較穩(wěn)定，但由于風機長時間運轉(zhuǎn)，致使葉輪磨損達到一定程度后，流道的尺寸和角度將與氣動設(shè)計工況下的尺寸和角度產(chǎn)生較大差別，造成氣體介質(zhì)沖擊、脫流漩渦等的強度增大，磨損速度也急劇加快，這就影響了風機的正常運行。 　　3.2風機的磨損機理1磨料磨損與葉輪碰撞后沿葉片工作面滑動或滾動的大直徑顆粒對工作面產(chǎn)生了一定的壓應(yīng)力，使?jié)L動的顆粒壓出印痕，滑動的顆粒形成微觀犁削。犁削后堆積在兩旁和前緣的材料，在受到隨后顆粒的反復(fù)作用下，導(dǎo)致材料產(chǎn)生加工硬化或其它強化作用，因而造成葉片工作面的低應(yīng)力擦傷型磨料磨損。 　　3.2.2腐蝕磨損風機使用過程中，由于介質(zhì)中含有少量爐氣、水份等，且引風機工作溫度通?？蛇_250°C、排粉風機工作溫度可達150*C，受溫度的影響，很容易在內(nèi)金屬表面形成水汽露點，為腐蝕提供了條件。由于發(fā)生化學作用而產(chǎn)生一層松脆腐蝕物，當腐蝕物被磨掉，露出新鮮表面又很快腐蝕磨掉，腐蝕加速磨損，磨損加速腐蝕。 　　3沖蝕磨損風機正常運轉(zhuǎn)過程中，流經(jīng)葉輪的介質(zhì)處于紊流狀態(tài)，介質(zhì)中顆粒的形狀處于隨機取向。 　　其中以小角度沖擊葉輪表面的顆粒，在以尖角與表面接觸時，接觸點很小的面積上將集中很高的沖擊壓力。沖擊壓力的垂直分量使顆粒壓入材料表面，沖擊壓力的水平分量使顆粒沿大致平行于材料表面的方向移動，使材料表面接觸點產(chǎn)生橫向塑性變形，從而切出一定量的微體積材料，造成了葉輪流道表面的微切削磨損。 　　其中以大角度沖擊葉輪表面的顆粒，在沖擊壓力垂直分量作用下，使顆粒壓入材料表面而形成彈塑性變形。到顆粒停止壓入運動為止，最終形成了不能恢復(fù)的塑性變形沖擊凹坑，在凹坑邊緣還有塑性變形擠出的堆積物。由于沖擊坑邊緣堆積物重新受到擠壓變形和位移而從材料表面剝落。從而引起了一定量的微體積材料損失，并造成葉輪流道表面的變形磨損。實際上，顆粒對葉輪流道表面的磨損常與微切削磨損及變形磨損同時存在。磨損量為兩種磨損復(fù)合作用的結(jié)果。小沖角時以微切削磨損為主，變形磨損為輔；大沖角時以變形磨損為主，微切削磨損為輔；30°~40*沖角時復(fù)合磨損量達最大值。值得注意的是：當顆粒的水平?jīng)_擊壓力（取決于顆粒的硬度、形狀、沖角、沖擊速度、葉輪材料的表面硬度等）較小時，顆粒不能壓入材料表面而直接產(chǎn)生塑性變形或塑性流動。但大量的顆粒反復(fù)沖擊，也將造成材料的疲勞剝落，即疲勞磨損。 　　綜上所述，引風機和排粉風機葉輪磨損的原因是很復(fù)雜的，可看作是介質(zhì)顆粒的沖蝕磨損、低應(yīng)力擦傷型磨損和腐蝕磨損聯(lián)合作用的結(jié)果。3種磨損形以沖蝕磨損為主，低應(yīng)力擦傷型磨損和腐蝕磨損為輔；同時低應(yīng)力擦傷型磨損和腐蝕磨損將加劇沖蝕磨損。 　　4耐磨工程陶瓷的選擇工程陶瓷材料具有密度小、熔點高、硬度大、化學穩(wěn)定性好和耐腐蝕等優(yōu)點，并且在一定程度上克服了傳統(tǒng)陶瓷的脆性，提高了材料使用的可靠性，可用它制成各種耐磨件，并在摩擦學領(lǐng)域中得到了越來越廣泛的應(yīng)用。自我廠2003年開發(fā)出陶瓷耐磨風機以來，它的耐磨性較其它耐磨風機有了大幅度的提高，并具其獨特的優(yōu)點，有廣闊的發(fā)展前景。 　　常用的工程陶瓷主要有兩類：一類是金屬與碳、硅、氧、氮等非金屬的化合物；另一類是非金屬之間的化合物，包括硼或硅的碳化物、氮化物等。用于陶瓷風機中的工程陶瓷，要求具有高硬度、高強度并還應(yīng)有優(yōu)良的耐磨蝕性能。同時，根據(jù)風機的磨損特征、葉輪所要求的耐磨壽命、工程陶瓷的價格等多種因素綜合考慮，選擇了氧化鋁Al23工程陶瓷作為引風機和排粉風機防磨用的陶瓷材料。其主要技術(shù)指標見表1.表1序號項目名稱指標主要原料成分氧化鋁Al2（）3洛氏硬度/HRA抗壓強度/MPa抗彎強度/MPa體積密度/（g/cm3）熱膨脹系數(shù)/（106/*c）5耐磨工程陶瓷在風機上的應(yīng)用根據(jù)相關(guān)資料介紹，目前陶瓷與葉輪的連接大概有3種型式。 　　5.1粘接型主要采用有機或無機粘接劑將耐磨工程陶瓷塊粘接在葉輪的葉片及中（后）盤等極易磨損的部位。 　　由于粘接劑在高溫下粘接強度急劇下降，且葉輪轉(zhuǎn)速較高，線速度較大（通常大于120m/s），故此類型陶瓷防磨葉輪僅能應(yīng)用于低溫工作環(huán)境，并且其工作穩(wěn)定性較差，安全性也不太可靠。據(jù)電廠反饋的信息來看，此類葉輪若應(yīng)用于引風機和排粉風機，則陶瓷塊易脫落，陶瓷塊脫落后影響葉輪平衡，造成風機振動值增大，最終導(dǎo)致風機不能正常運行。 　　5.2釬焊型這是在葉輪的表面上，釬焊工程陶瓷后制成的高溫陶瓷耐磨風機。它的制作工藝比較復(fù)雜，首先要在陶瓷接合面上，印刷噴鍍金屬膠并在干燥后作燒結(jié)處理，然后將一塊銅板置于做過表面處理后的金屬襯板與陶瓷之間，銅板的兩面均敷有銀焊料，最后將它們焊接成一體。 　　這種風機的陶瓷片與金屬基體的結(jié)合強度非常高，耐熱性能也顯著提高，普遍應(yīng)用在氣體溫度為400~500°C的場所。但此類風機制作工藝很復(fù)雜，造價很高，且通常的引風機和排粉風機的工作溫度僅為250*C、150°C，因此這類陶瓷防磨工藝較少應(yīng)用于引風機和排粉風機上。 　　5.3整體型風機葉片或葉輪采用燒結(jié)整體成型的工藝，全部用工程陶瓷制作。由于陶瓷葉片或葉輪從成型到燒結(jié)、加工、制作工藝都極為復(fù)雜，故一般只用于機號不大的軸流式風機。 　　綜合考慮，以上3種型式的陶瓷耐磨風機均不宜應(yīng)用于引風機和排粉風機，經(jīng)過反復(fù)調(diào)查、研究、考證，最后選擇了一種有別于現(xiàn)有的陶瓷防磨工藝，采用機械式連接+粘接劑粘接的工藝來制作陶瓷耐磨葉輪。其制作工藝為葉輪y拼裝金屬卡條y卡條焊接y清理卡條表面y涂粘接劑y安裝陶瓷塊y陶瓷塊止退處理y外露焊縫防磨處理y葉輪動平衡y超速試驗y整體檢查葉輪具體防磨型式見。 　　耐磨葉輪在制造過程中，進氣端金屬卡條塞焊于葉片進氣端部，U型陶瓷塊卡接在上面。葉片工作面上的金屬卡條垂直于葉輪中、后盤，塞焊于葉片上，陶瓷塊卡接在上面，其中，靠近中、后盤為一件J型陶瓷塊，用于保護主焊縫及中、后盤端面，其余為直條型陶瓷塊。每一陶瓷塊與金屬卡條的結(jié)合部均涂抹耐高溫的粘接劑，用于實現(xiàn)陶瓷塊的機械卡接、粘接雙重保護。 　　此種工藝制作的陶瓷耐磨葉輪，葉輪與金屬卡條為焊接、陶瓷塊與卡條采用機械式卡接，連接安全可靠。在陶瓷塊與卡條的結(jié)合部，涂覆粘接劑，使陶瓷塊與卡條的連接更為可靠，即使陶瓷塊破裂，也不會脫落，增加了葉輪運轉(zhuǎn)的安全性、穩(wěn)定性?？l處于陶瓷塊內(nèi)側(cè)，氣體介質(zhì)不會直接沖刷卡條，卡條不存在磨損問題。 　　這種工藝制作的陶瓷耐磨葉輪，制作工藝簡單，陶瓷塊與葉輪的連接安全可靠，幾乎無熱影響區(qū)，不會造成應(yīng)力集中，且工程陶瓷密度?。?.5g/cm3），質(zhì)量遠低于通常使用的鋼質(zhì)防磨襯板，葉輪總質(zhì)量減輕，增加了風機主軸承的使用壽命。由此可見，此種陶瓷耐磨葉輪與其它類型的耐磨葉輪相比，具有很大的優(yōu)越性。 　　6應(yīng)用耐磨陶瓷后其風機性能及效果為驗證陶瓷耐磨葉輪的使用性能，在某電廠對陶瓷防磨葉輪與堆焊Fe-05防磨的葉輪進行了使用對比。經(jīng)過半年的運行，檢查發(fā)現(xiàn)，引風機葉輪上的陶瓷塊幾乎未磨損，排粉風機葉輪上的陶瓷塊磨損也十分輕微。而堆焊Fe-05防磨的葉輪，引風機葉輪的Fe-05防磨層大部分磨損，必須重新堆焊Fe-05；排粉風機葉輪不僅Fe-05防磨層己磨光，防磨襯板也磨得變成很薄，特別是葉輪進口端，葉片己磨掉了100mm50mm，必須修補葉片、更換防磨襯板、重新堆焊Fe-05防磨層才能繼續(xù)運行。 　　試驗證明，在引風機和排粉風機葉輪上加裝耐磨工程陶瓷塊，是一項可靠和有效的耐磨防磨措施。只要施工仔細，嚴格按工藝操作，就可以保證陶瓷塊不會脫落，可確保風機安全和穩(wěn)定運行。

大型軸流風機來流條件對內(nèi)流影響的數(shù)值分析劉飛吳克啟（華中科技大學能源與動力工程學院，湖北武漢430074）要本文對帶有前后導(dǎo)葉以及復(fù)雜進氣箱的大型軸流引風機的內(nèi)流特性進行了全三維的數(shù)值計算，并且將其性能與著前導(dǎo)葉和動葉的間距增加，風機壓升逐漸減?。欢湫食尸F(xiàn)出先增加后減小的態(tài)勢，因為在小間距倩況下，動葉與靜葉之間一定程度上的干涉影響了氣動性能，當間距增加到一定程度時，繼續(xù)增加，相應(yīng)地增加了沿程損失。 　　4.2進口預(yù)旋的彩響本文對葉輪進口正負預(yù)旋和無預(yù)旋情況下的數(shù)值計算結(jié)果進行了對比，其中正負預(yù)旋方案的預(yù)旋角分別為20*和-20*在下面的研究分析中，定義為葉高，為輪轂半徑。 　　為三種不同方案葉輪進出口處周向速度沿徑向的分布。葉輪進口處，零預(yù)旋情況下，周向速度分布均勻，速度幾乎為零；而負預(yù)旋時，速度分布沿著翼展方向略微呈現(xiàn)出一定的上升趨勢，其值維持在-60n/s左右；在正預(yù)旋時，速度沿著翼展方向呈現(xiàn)遞減趨勢。葉輪出口處，零預(yù)旋時速度分布依然比較均勻，其值在50m/s附近；而負預(yù)旋中不同徑向位置的周向速度變動較大；正預(yù)旋進出口處的速度分布差不多。相比之下，正預(yù)旋方案時葉輪的做功能力最差；負預(yù)旋方案下的做功能力較零預(yù)旋更強。 　?。╝）葉輪進口（b）葉輪出口葉輪進出口處周向速度沿徑向的分布（a）葉輪進口（b）葉輪出口葉輪進出口處全壓升系數(shù)的分布給定全壓升系數(shù)的計算公式。*Cpc2）。為三種方案中葉輪進出口處的全壓升系數(shù)分布。在葉輪進口處，從圖中可以看出進口預(yù)旋形式較大的影響了引風機進口段的損失。其中，負預(yù)旋時總壓系數(shù)沿徑向的變動最為明顯，而且值最小。 　　葉輪出口處，總壓升沿著翼展均呈現(xiàn)緩慢的增加趨勢。三種方案均顯示出沿著翼展方向葉片的做功能力相當。 　　通過比較表明，負預(yù)旋雖然加大了葉輪對氣體的做功量，同時也明顯增大了進口段全壓損失且惡砍/銨軸向位置不同間距時的湍流強度分布縱觀整個流動區(qū)域，兩種方案中的湍流強度沿流線方向均表現(xiàn)出了相同的演變規(guī)律。由于進氣箱結(jié)構(gòu)的復(fù)雜性，氣流經(jīng)過后湍流強度有所加強。在前導(dǎo)葉區(qū)域，湍流強度逐漸增大，其梯度方向基本上沿著流動方向。在動葉中，湍流強度的變化劇烈，在出口下游的輪轂處出現(xiàn)最大值，（a）中最大值的位置要靠前。另外，后導(dǎo)葉和動葉間的距離較大，這樣的布置是保證從葉輪出來的篼湍流強度的氣流有足夠的衰減距離，從而避免在后導(dǎo)葉進口處出現(xiàn)較大的流場波動和噪音。 　　5性能對比本文將帶前后導(dǎo)葉的設(shè)計方案在不同工況點的數(shù)值計算的性能曲線與。 　　圖中顯示數(shù)值計算的壓力值較實驗值篼，效率值要低，變化趨勢一致，這有可能為數(shù)值計算中動葉的安裝角和實驗中的偏差所致。另外，在前、后導(dǎo)葉的處理上，數(shù)值計算中對幾何模型作了一定的近似處理，這也是引起差別的原因之一。隨著接下來在軸流引風機中數(shù)值計算自身的不斷完善，以及數(shù)值計算的計算模型與實物模型的更接近，兩種結(jié)果會更加符合。 　　本文對帶有前后導(dǎo)葉和復(fù)雜進氣箱的軸流引風機進行了全三維的數(shù)值計算，其間采用了網(wǎng)格自適應(yīng)和并行計算的技術(shù)，力求更為合理地利用計算資源，提篼計算的速度和精度。本次計算較好地捕捉到了軸流引風機中一些重要的流動特征，得出了一些有價值的流動結(jié)構(gòu)。這些現(xiàn)象充分說明風機內(nèi)部流動結(jié)構(gòu)非常復(fù)雜，而且部件之間的相互關(guān)聯(lián)非常緊密。 　　復(fù)雜進氣箱中的流動狀況不甚理想，其復(fù)雜的形狀和不合理的軸套結(jié)構(gòu)會增大流動的不穩(wěn)定性和損失，并引起了下游流動的周向不均勻性，這種不均勻性會影響下游葉輪流道中的流量不均，從而引起每個葉片所受的載荷發(fā)生周期性的變化，這種強烈的變化可能誘發(fā)葉片大的振動，影響氣動性能、降低部件壽命。開展對進氣箱形狀和軸套結(jié)構(gòu)的改進工作有必要。 　　通過對比不同的預(yù)旋方案，發(fā)現(xiàn)在零預(yù)旋情況下葉片翼展方向上各處的做功能力相當，而且進氣段損失??；正預(yù)旋下的做功能力最小；負預(yù)旋方案雖然加大了葉輪對氣體的加功量，同時也明顯增大了進口段全壓損失且惡化了流場結(jié)構(gòu)。 　　研究了前導(dǎo)葉位置對流動、性能的影響，通過對比得到了相對合理的前導(dǎo)葉位置。