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多翼離心風機閃結(jié)構(gòu)緊湊，壓力系數(shù)噪音低而被廣泛應用在家用電器空氣調(diào)節(jié)及各種通風換氣的場合。眾所周知，多翼離心風機內(nèi)部的壓力脈動，尾流，邊界層分離和旋渦脫落對多翼離心風機殼的非對稱性及其內(nèi)流場屬于全粘性的維流動，憑借現(xiàn)有的實驗手段要很好地準確地測試葉片間的某些流動現(xiàn)象是非常有限和困難的。對于多翼離心風機的研究，目前筆者所到的大部分研究報道是關(guān)于氣動特性實驗及葉輪與殼體優(yōu)化配置方面的，在數(shù)值模擬分析方面，有關(guān)多翼離心風機的分析基本上都是維的2，6，筆者還沒有到有關(guān)多翼離心風機整機維，的分析報道。本文應用比較成熟的商業(yè)，軟件對多翼離心風機的維內(nèi)部流場進行數(shù)值分析。數(shù)值分析結(jié)果明蝸克內(nèi)部的最大壓力沿著軸線力向分布在不同的圓崗位置；在葉輪內(nèi)部蝸5上游區(qū)域存在著進口旋渦；在蝸舌附近存在著明顯的從葉片出門到進口的逆向回流，同時在蝸舌間隙中存在著間隙渦；本文計算的流量壓力曲線及些典型位聊的速度沿軸向的分布特性與實驗結(jié)果1吻合良好。 　　2多翼離心風機的配置風機，葉輪外徑2=14輪轂比=857，葉輪出口角32，=175.，葉輪進口角3值；湍流方程采用標準壁商函數(shù)時，近鎮(zhèn)為經(jīng)驗常數(shù)；7為點的湍流動能；辦是從點到壁面的距離；為尸點流體的動力粘度。 　　5邊界條件報，多翼離心風機的實私運行情況給記葉輪進口總上為，和湍流強度及水力直徑邊界條件；蝸克出口給定出口靜壓邊界條件；葉輪選用旋轉(zhuǎn)坐標，給定旋轉(zhuǎn)壁面邊界條件為250，1心；蝸殼選用靜止坐標，給定標準壁面邊界條件，6計算結(jié)果及討論。力特件曲線，2給出了計算的流量以力曲線與實驗值的比較結(jié)果，吻合良好。對于每個工況點時，本文認為計算收斂。 　　流量mVh面針對最效率點附近的工況流量系數(shù)40.挪的流動特性進行討論。3足，截向進氣側(cè)的靜壓和全壓分布云，從中可以符出，從葉片進口到出口，由于葉片做功，靜也和全壓持續(xù)增加，最大靜化和全化都在蝸殼壁面附近，在這個截面上，蝸殼內(nèi)部最大壓力大致位干圓周210位釓靠近壓力出口面由尸存在流動損失全化有所廠降，但靜壓由于蝸殼的擴壓作用卻逐步提。 　　寬度，=.，7仙，蝸舌間隙7.3.葉輪與蝸殼的配，1. 　　a監(jiān)測點位置b葉片形狀191葉片形狀及蝸究的化何配置3網(wǎng)格生成敏，將復雜的汁算區(qū)域分割成葉輪內(nèi)部區(qū)域，葉片流道區(qū)域，蝸殼心部區(qū)域等部分，各區(qū)域甲獨生成介沾的網(wǎng)格，相臨的區(qū)域共用同個面，享用相同的叫格節(jié)點，各域的網(wǎng)格數(shù)分別為212914533634和3206奶個節(jié)點，網(wǎng)格形狀采用棱柱形面體網(wǎng)格，葉片及蝸殼沿軸向面分別采用矩形網(wǎng)格。 　　4數(shù)值求解方法讓算采用維雷諾平均立恒形以，乃程，湍流模項選取廠標準兩方程模吼壁曲附近粟用標準劈凼函數(shù)。計算方法采用3；町0，隱式方法，湍流動能湍流耗散項動璜方程都采用階迎風格式離散；壓力速度耦合采用3算法。連續(xù)件方程和動量方程寫成張量形式分別各公式中5是源項，征0，6，18力和離心力；湍流動能和耗散率=從以下輸運方程得到，以，面上，蝸殼內(nèi)最大壓力位于圓周12，和，的位置，而在靠近輪轂側(cè)的截面。，蝸殼內(nèi)最大壓力位置移到圓周300處，而在靠近進氣側(cè)的截而上，這個位置是位于圓周210附近的3，因此我們認為蝸殼內(nèi)部的最大壓力在軸向方向上是沿閼周方向移動并改變其分布位置和大小的。 　　在葉輪內(nèi)部，越靠近葉片前緣，動和速度越高，這主要是由于高速旋轉(zhuǎn)的葉輪對葉輪內(nèi)部的氣流不斷吸附的結(jié)果，最動壓和速度位于葉輪外緣蝸殼出口方向，即1中的+2坐標方向。 　　㈤魯壓作全壓動壓云速度云0.0285截面上動叫和速度云數(shù)值模擬結(jié)果明，葉輪內(nèi)部蝸舌附近的氣流部分受蝸殼出口方向葉片的吸力作用要流向蝸舌上游而排出蝸殼，同時另部分由于蝸舌下游葉片游K域，葉片進口前緣存在著明顯的進旋渦。時在靠近輪轂側(cè)的截面，由于受輪轂壁面的影響，進口旋渦基本上消失了。6為2=0.019截面和=0.056截面上的速度流線，從中可以顯地看出這流動特性。 　　氣流山丁受到蝸舌通道急劇縮小的影響，在蝸舌上游位丁葉片出口的部分氣流又逆流回葉輪進口，在這個化域存在著定程度的出口逆流，同時由于逆流的存在和受到蝸舌的影響，在蝸舌間隙中存在明顯的間隙渦，該間隙渦的存在使蝸舌間隙的有效流動通道進步減小，使通過蝸舌間隙的氣流偏向蝸舌邊，惡化1間隙的流動，成為重要的噪源。 　　曲線，監(jiān)測點位置分別娃12+2方向取葉片進U前緣lOmm位置的點l，具體中可以肴出，在葉片進口，沿軸線方向，軸向速度和速度大小娃逐漸減小的；徑向速度和靜壓沿軸向逐漸，加。由于受高速旋轉(zhuǎn)的葉輪吸氣影響，徑以速度在軸向的前13部分積聚增加，隨后變化平緩。故而，對于多翼離心風機而言，葉外的寬度不宜太4軸向速度作徑向速度大，否則不利于靠近輪轂側(cè)氣流進氣條件的改善。 　?、褥o比作速度大小體坐標為，0.073，0.073，0，0，0.073；從中可以看出，葉片出門速度沿軸向逐漸增加，而靜沿軸向變化平緩。由于蝸殼的非對稱性，葉片出口速度和靜壓大小在不同的圓周位置是不同的，它們沿軸線方向的變化趨勢也有所變化的。故而本文認為，由于偏心蝸殼的存在，對于多翼離心風機時言，用維流場或個葉通道的計算結(jié)果來考察整個流場的流動特性是很堆有效地放映出多翼離心風機內(nèi)部的真實流動情況。 　　度沿軸向的分布特性與文獻的測試結(jié)果基本上具有相同的變化趨勢和數(shù)值，計算結(jié)果與實驗結(jié)果基本吻合。 　　4結(jié)論程和冗兩方程湍流模型對多翼離心風機的內(nèi)流場進行了維數(shù)值分析。計算結(jié)果明，在多翼離心風機內(nèi)部存在著明顯的維流動。結(jié)果顯蝸殼內(nèi)部的最大壓力沿著軸線方向分布在不同的圓周位置，葉輪內(nèi)部蝸舌上游區(qū)域存著進口旋禍，進口旋渦在靠近輪轂側(cè)由于受到輪轂的影響基本消失。 　　蝸附近存在著明顯的從葉片出門到進口的逆向閩流，蝸舌間隙中存在著間隙渦，間隙渦的存在使蝸舌間隙的有效流動通道減小，蝸舌間隙中的氣流向蝸側(cè)偏移；僅對多翼離心風機某個葉片通道或某個截商的數(shù)值計算很難真實地反映風機內(nèi)部的真實流動特性。

文結(jié)合在現(xiàn)場對一臺大型變壓器進行干燥處理的過程，介紹了現(xiàn)場實施的內(nèi)容和措施方法，指出了在現(xiàn)場類似工作中應注意的事項，并提出了在現(xiàn)場預防和減少變壓器受潮的措施意見。 　　側(cè)經(jīng)受近距離出口短路，變壓器重瓦斯保護動作掉閘，氣體繼電器內(nèi)存有大量氣體。經(jīng)電氣試驗和氣相色譜分析，該變壓器可能因不能承受近距離出口短路而引起低壓繞組損壞。對變壓器進行吊罩檢查，歷時部未發(fā)現(xiàn)明顯缺陷后，扣罩密封并真空注油。由于時間緊迫，確定在現(xiàn)場對變壓器的三個低壓繞組進行更換。在此期間用具有加熱功能的真空濾油機，對變壓器本體油進行加熱、循環(huán)脫氣和過濾，直至變壓器油的微水、工頻耐受電壓試驗和氣相色譜分析合格0&1.在準備了低壓繞組及相關(guān)絕緣材料后，于月日時，再次對變壓器吊罩，拆去上鐵軛，吊出高、中壓繞組檢查，發(fā)現(xiàn)低壓繞組已嚴重變形。變壓器在正常的情況下，變壓器油及固體有機絕緣材料在熱和電的作用下會逐漸老化和分解，并緩慢產(chǎn)生少量低分子烴類氣體，以及和氣體。這些氣體大部分被溶解在油中，當變壓器內(nèi)部存在潛伏性故障或放電故障時，就會加快產(chǎn)生這些氣體的速率。應用氣相色譜分析來檢驗變壓器油中溶解氣體的組分和含量，是能夠早期發(fā)現(xiàn)變壓器內(nèi)潛伏性故障的一項較為有效的方法，并且能監(jiān)視、掌握故障發(fā)展的趨勢，判定這些故障是否會危及變壓器的安全運行。 　為使變壓器修復用各絕緣件的受潮和臟污減少到最低限度，將在制造廠生產(chǎn)并試驗合格后的個低壓繞組，直接裝入密封的油罐中運至現(xiàn)場并保存；現(xiàn)場吊出的高、中壓繞組及時放入專門制作的塑料薄膜袋中臨時封存；有載分接開關(guān)的調(diào)壓開關(guān)等易受潮件放入恒溫箱中保存；心體上附著的金屬粉末等雜質(zhì)，用由變壓器油調(diào)合面粉做成的面團吸附干凈；用干凈布擦凈拆下的鐵心和上鐵軛等金屬件后，用蓬布覆蓋。 　　輔助加熱器直接暴露在大氣之中，為提高熱源效率，防止熱量散發(fā)，達到保溫效果和防止火災，在變壓器本體四周圍適量蓬布。由于環(huán)境溫度較高，又在底部用蓬布圍起，以便使電加熱器釋放的熱量向上輻射和對流，重點烘干底部墊腳絕緣和使變壓器箱體的油保持足夠的溫度。在變壓器本體和氣體繼電器的聯(lián)接處，接入真空濾油機（或者真空泵），以便變壓器本體抽真空時用。在變壓器油箱上接真空表，檢測真空度。加熱器進出口管路中插入溫度表。在變壓器箱體頂部、四周和底部，用膠帶固定數(shù)只酒精溫度計，以便隨時檢測各部位的溫度。將變壓器高、中、低壓套管的接線端子分別短接，會同鐵心和夾件的套管端子，通過絕緣線分別引至便于測量處。準備的兆歐表一只，以便于隨時測量各處絕緣電阻。清理現(xiàn)場的易燃物和雜物，準備足夠數(shù)量的滅火器和砂箱、鐵锨等。對現(xiàn)場值班的工作人員進行安全教育和操作技術(shù)培訓，使他們了解干燥過程、工藝要求和安全措施。 　　現(xiàn)場干燥處理的工藝要求和過程介紹,在變壓器扣罩干燥前，將變壓器本體受污染的變壓器油放干，用合格變壓器油對本體通過濾油機進行反復沖洗，本體扣罩密封后，注入準備好的合格的變壓器油，投上輔助電加熱器，開始加熱。對變壓器進行干燥時，首先開動真空泵，真空度達到時，啟動循環(huán)油泵。變壓器油開始循環(huán)后，再啟動電加熱器（防止油不循環(huán)而燒壞加熱器），使熱油在變壓器本體內(nèi)循環(huán)。真空泵一直運行，逐步使變壓器本體內(nèi)部保持全真空。干燥過程中，隨時監(jiān)視變壓器油的溫度，使其保持在左右，但不能超過溫度過高，引起變壓器油的裂化和內(nèi)部絕緣材料的加速老化，影響變壓器的使用壽命，又要防止溫度過低，使沉積在絕緣件中水分子運動速度慢，不易汽化蒸發(fā)，影響干燥效果，延長干燥時間。溫度的控制可以通過分組投切加熱器來進行。干燥過程中，每小時用兆歐表測量一次變壓器各繞組及鐵心、夾件等各部位的絕緣電阻，并做好記錄。往往開始時，絕緣電阻隨溫度的上升而下降，這是由于開始時蒸發(fā)出的水分較多，在真空和溫度作用下，產(chǎn)生的凝結(jié)水還未及時排出，而附著在絕緣件的表面引起的。干燥到一定程度后，絕緣電阻再隨溫度的上升而不斷提高，這是由于絕緣件內(nèi)水分的不斷減少引起。最終，絕緣電阻上升到某一穩(wěn)定值。 　　由于真空熱油干燥的優(yōu)點在于效率高，且不會因絕緣件收縮而引起各部緊固件松動，故未進行第二次吊罩檢查，僅在變壓器真空注油前，打開人孔和開窗對可觸及的緊固件抽查，未發(fā)現(xiàn)緊固件有松動的現(xiàn)象。變壓器干燥結(jié)束并檢查后，按規(guī)程要求進行抽真空并注入合格變壓器油，按更換繞組大修的標準進行例行試驗，全部合格，并進行了繞組變形測量，以便于今后的對比分析。 　　真空熱油噴淋干燥大型變壓器，免除了靠解除真空來加速水分逸出的流程，但這必須建立在箱體能夠承受高真空度的前提之下。此方法由于簡單易行，干燥效率高，一般可以不進行變壓器的二次吊罩檢查，是目前現(xiàn)場采用的一種理想方法。干燥過程中，保持變壓器箱體的高真空度和高溫度，可易于水分的快速蒸發(fā)和析出，是提高干燥效率的重要途徑。由于變壓器絕緣材料的親水性較好，一旦受潮，析出的難度大，所以在修復過程中，要盡可能地采取防雨、防潮措施，盡量減少各部件因侵入水分而受潮。這是減少干燥時間，盡快恢復變壓器運行的首要前提條件。防止油溫過高和火災事故，是變壓器真空干燥處理過程中應重點把握的工藝。在處理過程中，一要加強值班，嚴格監(jiān)視各部位溫度指示。二要注意保證齒輪泵可靠運轉(zhuǎn)，一旦停運，立即斷開各加熱器的電源。三是齒輪油泵運轉(zhuǎn)后才能投入加熱器，反之，切除加熱器后才能停止齒輪油泵。用于干燥的變壓器油雖未開始裂化，但由于在以上高溫時間較長，因氧化會引起老化，性能勢必下降，因此建議不要將其再繼續(xù)用于高電壓、大容量的電氣設備上，但可在低壓設備中使用。 　　結(jié)束語在現(xiàn)場對變壓器實施復雜檢修，在引起內(nèi)部絕緣受潮后，利用現(xiàn)場所具備的條件，對變壓器進行干燥處理切實可行。選擇合適的干燥方法至關(guān)重要，真空熱油噴淋干燥法特別適用于大型變壓器，干燥效率高于其它干燥方法。