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   燒結(jié)機(jī)配套用的主抽風(fēng)機(jī)，即通常所稱的燒結(jié)鼓風(fēng)機(jī)，是冶金行業(yè)燃料燒結(jié)的關(guān)鍵設(shè)備之一，擁有極其廣闊的市場(chǎng)需求，其耗電量占燒結(jié)廠總耗電量的百分之四十左右，輸送的介質(zhì)為燒結(jié)煙氣，含塵量交大，風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)子極其蝸殼磨損嚴(yán)重，且因其流量較大，壓力相對(duì)較高，一般轉(zhuǎn)速多為1450/min或3000/min，因而要求其轉(zhuǎn)子制作的材料在高溫狀態(tài)下既要有較高的屈服極限，又要有一定的耐磨性能，同時(shí)還要有較好的焊接性能，這就給燒結(jié)風(fēng)機(jī)的制作增加了一定的難度。 武漢鼓風(fēng)機(jī)廠于八十年代末引進(jìn)日本三菱技術(shù)之后，在原有的SJ系列及D系列燒結(jié)風(fēng)機(jī)的基礎(chǔ)上，著手開(kāi)發(fā)、研制了高效率、低耗能、使用壽命廠的AF燒結(jié)風(fēng)機(jī)系列，流量范圍從2500m3/min至13000m3/min，該系列產(chǎn)品因其性能可靠、效率高、結(jié)構(gòu)合理、維修方便等特點(diǎn)而深受用戶歡迎，并且逐漸占有一定的市場(chǎng)份額。正因于此，上海寶鋼于1998年底決定于我廠合作生產(chǎn)450m2IDL風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子組。 上海寶山鋼鐵（集團(tuán)）公司燒結(jié)廠450m3IDL主排風(fēng)機(jī)是日本日立造船株式會(huì)社生產(chǎn)的產(chǎn)品，使用時(shí)間已達(dá)10年之久，運(yùn)行情況良好。但由于長(zhǎng)時(shí)間的粉粒摩擦。致使轉(zhuǎn)子磨損嚴(yán)重，雖經(jīng)過(guò)幾次中間維修后仍可正常使用，但訂購(gòu)哦備件轉(zhuǎn)子已迫在眉睫。直接從國(guó)外進(jìn)口備件價(jià)格昂貴，因此，寶鋼決定立足國(guó)內(nèi)廠家，實(shí)現(xiàn)轉(zhuǎn)子制造國(guó)產(chǎn)化。 450m3IDL主排風(fēng)機(jī)的基本性能要求是：流量：21000m3/min進(jìn)口壓力：為-19.11KPa，出口壓力為0.49KPa，全壓升19.6KPa，溫度：150℃電機(jī)功率為9300Kw，轉(zhuǎn)速為1000/min 介質(zhì)為燒結(jié)煙氣，溫度從80℃至250℃，葉輪要求采取耐磨措施。經(jīng)設(shè)計(jì)計(jì)算確定該風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子為離心式雙進(jìn)氣、雙支撐、錐形前盤(pán)、單板葉片附耐磨襯板焊接結(jié)構(gòu)，葉輪外徑D2=4270mm葉輪出口寬度b2=500mm，為減輕轉(zhuǎn)子重量，主軸設(shè)計(jì)為中空管焊接軸頭結(jié)構(gòu)，最大加工外徑為φ810mm，總長(zhǎng)為6948mm。轉(zhuǎn)子總重量約26噸。是目前我國(guó)風(fēng)機(jī)行業(yè)自己生產(chǎn)制造的最大燒結(jié)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子。 為了確保產(chǎn)品質(zhì)量達(dá)到國(guó)際上同類產(chǎn)品的水平，我們決定與日本荏原工機(jī)株式會(huì)社合作進(jìn)行該風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子的設(shè)計(jì)、生產(chǎn)及檢驗(yàn)，且葉輪的關(guān)鍵原材料由荏原工機(jī)負(fù)責(zé)在日本制鋼所采購(gòu)后進(jìn)口，轉(zhuǎn)子在整個(gè)制造過(guò)程中由荏原工機(jī)派專業(yè)人員到現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行技術(shù)指導(dǎo)，并接受用戶嚴(yán)格的質(zhì)量監(jiān)督。通過(guò)前后兩年多的通力合作，此轉(zhuǎn)子已經(jīng)順利制作完成，經(jīng)用戶嚴(yán)格驗(yàn)收后已送交到了用戶現(xiàn)場(chǎng)。 通過(guò)完成此轉(zhuǎn)子的設(shè)計(jì)、制造，我能又學(xué)到了很多新的東西，也積累了一些經(jīng)驗(yàn)。下面，我僅就450m3IDL主排風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子在制造過(guò)程中壓膜成型、焊接及焊后表面處理和主軸精加工等涉及到產(chǎn)品表面質(zhì)量的諸方面與各位專家簡(jiǎn)要交流一下： 葉輪錐形前盤(pán)成型 通常錐形前盤(pán)成型采用平板料壓模成型，扇形板料滾彎成型。而450m3IDL葉輪錐形前盤(pán)采用的是素線法在1100噸水壓機(jī)上成型，即在前盤(pán)展開(kāi)料上過(guò)中心等分劃線，圓棒沿所劃線逐條施壓。采用此方法基于以下幾點(diǎn)考慮： 展開(kāi)直徑達(dá)φ4376mm，板厚30mm。單件生產(chǎn)的產(chǎn)品采用壓膜成型成本太高 采用滾彎成型需對(duì)大型三星滾機(jī)進(jìn)行改造也非易事 采用素線法成型將壓型和整形工序合二為一，成本不高且可行。成型檢驗(yàn)結(jié)果：錐盤(pán)高度誤差3mm，錐底平面誤差2.5mm。錐面整體樣板型線最大間隙2.5mm。 二、葉輪組裝（定位焊） 葉輪各零件組裝定位焊遵循對(duì)稱分布、先內(nèi)后外的原則。由于葉輪材料的施焊條件必須具備一定的溫度，預(yù)熱和后熱處理（消氫處理）。因此在定位焊和滿焊時(shí)都面臨變形量增加和防變形、反變形的問(wèn)題。根據(jù)葉輪的具體情況采取了相應(yīng)的措施： 組裝葉片時(shí)采用了三角形防變形支撐。保證葉片與中盤(pán)的垂直度。（葉片長(zhǎng)1400mm） 中盤(pán)內(nèi)圈防翹曲變形圈，保證了軸盤(pán)連接平面的平面度 前盤(pán)防波浪變形圈，保證焊后前盤(pán)跳動(dòng)誤差最小 葉片出口防變形支撐，保證葉輪出口寬度 葉輪外圓人字形防變形支撐，保證前盤(pán)與中盤(pán)不出現(xiàn)扭轉(zhuǎn)變形 采用十字形剛性固定以防止進(jìn)口圈拼焊時(shí)的收縮變形 在以上六種方法的基礎(chǔ)上，通過(guò)焊接順序、位置、和焊接量的調(diào)整來(lái)防止焊接變形 這些防變形措施通過(guò)實(shí)踐證明起到了很好的作用。檢驗(yàn)結(jié)果：中盤(pán)端面跳動(dòng)4.5mm以內(nèi)，前盤(pán)跳動(dòng)6mm以內(nèi)，葉輪出口寬度±2mm以內(nèi)，葉片垂直度2mm以內(nèi)。 三、主軸焊接 主軸的特點(diǎn)是采用中空軸，目的是降低對(duì)軸承承載能力的要求和磨損，減小對(duì)電機(jī)功率的要求，使風(fēng)機(jī)能再長(zhǎng)期運(yùn)轉(zhuǎn)中節(jié)省相當(dāng)大的能源。該主軸是由中空管和兩端軸頭三段組焊為一體的焊接結(jié)構(gòu)件，其軸長(zhǎng)6948mm，軸徑810mm，中空管管壁厚135mm，構(gòu)件剛度很大。而轉(zhuǎn)子葉輪直徑也很大（4270mm），在1000/min高速運(yùn)轉(zhuǎn)的條件下傳動(dòng)的扭矩很大。因此必須制定和采用合理的焊接工藝及嚴(yán)格的工藝措施，方能滿足該轉(zhuǎn)子的要求。 焊接性分析：主軸所采用材料為S25C，其碳當(dāng)量Cep=0.335%。由此可知其焊接性能較好，產(chǎn)生冷裂紋的傾向不大。但考慮到焊接厚度為135mm且為環(huán)焊縫，有很大的約束力，這是產(chǎn)生冷裂紋的重要因素，且冶金缺陷也大大增加。由此可計(jì)算得碳當(dāng)量CEN=0.47%，則焊接預(yù)熱125±25℃是必須的（層間溫度不大于240℃） 焊接方法及焊材：焊接方法選用直流（反接）手工電弧焊，焊條選用J507Ni，這主要是該焊條熔敷金屬機(jī)械性能好，具有良好的塑性，低溫韌性和良好的抗裂性能，工藝性能也很好； 焊接坡口設(shè)計(jì)：根據(jù)主軸的特點(diǎn)，設(shè)計(jì)了便于X射線探傷，便于施焊及盡量小的焊接量和熱影響區(qū)的坡口 防變形措施：采用楔形定位塊在坡口處安裝定位，然后用鞍形固定板剛性固定，以減小主軸的變形量，同時(shí)在焊接中通過(guò)焊接順序、焊接量和焊接位置的調(diào)整來(lái)消除或減小變形量。 焊后處理：合理的焊后消氫處理和充分的去應(yīng)力熱處理。 按以上焊接要點(diǎn)進(jìn)行的主軸焊接質(zhì)量滿足了設(shè)計(jì)要求（達(dá)GB3323-82Ⅱ級(jí)以上），焊接變形量能控制在工藝范圍內(nèi)（同軸度不大于1.5mm）。 四、葉輪焊接 要保證如此大直徑葉輪的制造精度，焊接質(zhì)量（防裂紋和減小變形）是其關(guān)鍵。該葉輪用材較復(fù)雜：前盤(pán)、中盤(pán)和進(jìn)口圈材料為13C-4Ni（進(jìn)口洛鎳鋼），而葉片、襯板及葉片頭為WELTEN590(進(jìn)口低合金高強(qiáng)鋼)因而所對(duì)應(yīng)的焊條也較復(fù)雜，其中13C-4Ni之間的焊接、13C-4Ni與WELTEN590焊接、WELTEN590之間的焊接及兩種耐磨焊條共采用了五種不同的焊條。根據(jù)材料要求，結(jié)構(gòu)焊縫的焊接預(yù)熱150~180℃及30分鐘300℃的后熱消氫處理是必須的，而該葉輪焊接位置板厚較大，板厚差異也大，焊縫強(qiáng)度高，剛度大，焊接收縮量大。因此產(chǎn)生裂紋的傾向和焊接變形的可能性也很大，所以必須采用合理的焊接工藝及嚴(yán)格的工藝措施。 防變形措施（前文已所述） 各部焊接要點(diǎn)： 葉片襯板的耐磨堆焊：葉片襯板材料為WELTEN590。厚度為4mm，長(zhǎng)1400mm，在葉片工作面要進(jìn)行大量的塊狀和條狀堆焊。大量的堆焊可導(dǎo)致襯板的嚴(yán)重變形，在校正的過(guò)程中勢(shì)必產(chǎn)生大量的裂紋（因堆焊層的HRC&g;60）。為此，將葉片襯板先壓型。然后再剛性固定在相同的胎膜上進(jìn)行堆焊，這樣就大大的減小了變形，從而避免了校正過(guò)程中大量的裂紋產(chǎn)生。 葉片與前盤(pán)（中盤(pán)）的焊接：葉片與前盤(pán)（中盤(pán)）的焊接為異種鋼焊接（13C-4Ni與WELTEN590）。因?yàn)楹附赢a(chǎn)生的收縮量大，給葉片在高度上預(yù)留了3mm的收縮余量，以保證焊接完后葉輪進(jìn)出口的高度符合圖紙要求。再者，因焊接量大，且要在一定范圍內(nèi)（焊接及周邊200~300mm）預(yù)熱150~180℃，為避免裂紋的產(chǎn)生和減小變形，須將葉輪直立，以使焊縫處于平角焊位置，采用雙人以中盤(pán)對(duì)稱跳躍式后退法，在順序上采用十字交叉焊，每條焊縫在焊完立即進(jìn)行30分鐘300℃消氫處理。 前盤(pán)與進(jìn)口圈的焊接：前盤(pán)與進(jìn)口圈的材料均為13C-4Ni，選擇的焊條應(yīng)使焊縫獲得良好的成分組織和機(jī)械性能。而前盤(pán)厚度30mm和進(jìn)口圈厚度80mm兩者間的板厚差異極大，焊縫強(qiáng)度高，剛性大，焊接收縮量大且為環(huán)焊縫，為此我們?cè)O(shè)計(jì)出了合理的焊接坡口以減小熱影響區(qū)和焊接量，同時(shí)在焊接中采用了局部預(yù)熱等份（10等份）雙人對(duì)稱交叉焊，在多層焊中進(jìn)行嚴(yán)格的過(guò)程控制（包括層間溫度控制），焊后立即進(jìn)行消氫處理，從而避免了裂紋的產(chǎn)生和盡可能的減小了焊接變形。 葉片頭的焊接：葉片頭焊接位置處于較為復(fù)雜的地方，這里既有WELTEN590與WELTEN590的焊接，也有WELTEN590與13C-4Ni的焊接，且有多條焊縫的交合點(diǎn)，這是應(yīng)力較為集中的地方，也是最易產(chǎn)生裂紋的地方。因此，在焊接中除了要進(jìn)行大范圍充分預(yù)熱外，其焊接要點(diǎn)是： 合理應(yīng)用焊條，特別是焊縫交會(huì)處焊條的應(yīng)用； 合理的焊接順序、方向以盡量減小應(yīng)力集中； 焊后立即進(jìn)行消氫處理； 焊后處理：焊后要進(jìn)行充分的消除應(yīng)力熱處理，然后在無(wú)火狀態(tài)下去掉防變形裝置。 按以上要點(diǎn)進(jìn)行制作的葉輪，保證了焊縫質(zhì)量（通過(guò)了PT滲透,MT磁粉,VT探傷檢查），焊接變形量也控制在工藝范圍內(nèi)（前盤(pán)跳動(dòng)&l;6mm，中盤(pán)跳動(dòng)&l;4.5mmVT超聲波RT射線）。 五、主軸精加工 一般情況下，保證主軸精加工同軸度和軸徑位表面粗糙度的加工方法，是以兩端中心孔為基準(zhǔn)，高速精車(chē)，或者在磨床上磨削。主軸的加工精度主要是靠機(jī)床本身的精度來(lái)保證。而450m2主軸需用重型機(jī)床加工，僅靠機(jī)床本身的精度很難保證。因此，我們?cè)贑W2100臥式車(chē)床上采用了托架支撐，低速反轉(zhuǎn)、寬刃切削并輔以混合油潤(rùn)滑冷卻的加工方法，保證了主軸的加工精度。該加工方法不用中心孔定位，以兩個(gè)托架支撐，用百分表測(cè)主軸與機(jī)床花盤(pán)的垂直度和二支撐位的同軸度，隨時(shí)修正誤差，使主軸始終保持在理想的狀態(tài)。這樣，避免了機(jī)床尾座和機(jī)床主軸可能出現(xiàn)的同軸度誤差（即機(jī)床本身的精度誤差），同時(shí)由于低速寬刃車(chē)刀和混合油的配合使用，大大的降低了切削熱量對(duì)加工精度的影響，基本上消除了走刀過(guò)程中產(chǎn)生的刀紋，提高了表面粗糙度。經(jīng)最終檢驗(yàn)，同軸度誤差在0.012mm，表面粗糙度到了0.4，證明主軸的此加工方法是成功可行的。 六、轉(zhuǎn)子動(dòng)平衡 轉(zhuǎn)子動(dòng)平衡是在德國(guó)申克公司生產(chǎn)的18噸硬支撐動(dòng)平衡機(jī)上進(jìn)行的。動(dòng)平衡機(jī)的平衡精度可達(dá)每公斤重轉(zhuǎn)子0.5克毫米。平衡精度完全靠機(jī)床的精度保證。由于450m2轉(zhuǎn)子重量達(dá)26噸，動(dòng)平衡機(jī)振擺架的支撐是滾輪支撐結(jié)構(gòu)，與主軸表面的接觸力較大，在旋轉(zhuǎn)過(guò)程中容易使軸頸產(chǎn)生壓痕，因而會(huì)影響到主軸的表面質(zhì)量。因此，避免動(dòng)平衡產(chǎn)生壓痕是必須解決的問(wèn)題。我們采用了在支撐軸頸為套裝（經(jīng)過(guò)調(diào)質(zhì)處理的45鋼）內(nèi)外錐緊定軸套，以保護(hù)支撐位軸頸，取得了圓滿的效果。這也是我們目前所做過(guò)的最大直徑和最大重量轉(zhuǎn)子的動(dòng)平衡。 結(jié)束語(yǔ)：本文僅介紹了大型燒結(jié)轉(zhuǎn)子在制造過(guò)程中壓膜成型、焊接及焊后表面處理和主軸精加工等涉及到產(chǎn)品表面質(zhì)量等方面的一些較為重要的技術(shù)問(wèn)題。目前，此轉(zhuǎn)子已順利制作完成，并通過(guò)了嚴(yán)格的檢驗(yàn)驗(yàn)收，各項(xiàng)指標(biāo)均滿足了《技術(shù)協(xié)議》中的技術(shù)要求。 實(shí)踐證明：采用高韌性焊條、焊后熱處理、焊后消氫及焊后去應(yīng)力處理、合理的坡口焊接方式及得當(dāng)?shù)姆雷冃未胧?，在大剛度的中空軸的焊接中，保證焊縫內(nèi)在和外在的質(zhì)量及控制焊后變形是必要的和有效的，而在結(jié)構(gòu)復(fù)雜、強(qiáng)度高、剛度大、材料復(fù)雜的大型葉輪組焊中，合理的焊接工藝和有效的防變形措施，也是保證葉輪制造質(zhì)量的關(guān)鍵所在。

1 引言 轉(zhuǎn)子的平衡可以采用兩種方式：一種是在平衡機(jī)上平衡；另一種是在實(shí)際運(yùn)行狀態(tài)下平衡（稱為現(xiàn)場(chǎng)平衡）。后者綜合考慮了各種因素對(duì)振動(dòng)的影響，平衡效果好，而且節(jié)省時(shí)間。大多數(shù)的平衡問(wèn)題均可以通過(guò)這種方式解決。 就現(xiàn)場(chǎng)平衡的方法而言，可以分為測(cè)幅平衡和測(cè)相平衡。測(cè)幅平衡只需要測(cè)量振動(dòng)的大小，用周移法、三點(diǎn)法等方法進(jìn)行計(jì)算。這種方法比較簡(jiǎn)單易行，但精度低，啟動(dòng)次數(shù)多；測(cè)相平衡采用可同時(shí)測(cè)量振幅和相位的儀表。平衡時(shí)首先在轉(zhuǎn)子上加一個(gè)（或一組）試驗(yàn)質(zhì)量，通過(guò)加重前后振幅和相位的變化，計(jì)算校正質(zhì)量的大小和方向。這種方法精度高，啟動(dòng)次數(shù)少。本文將介紹用測(cè)相法對(duì)風(fēng)機(jī)進(jìn)行的平衡。 2 平衡原理 2.1 不平衡的診斷 一般來(lái)說(shuō)，只要振動(dòng)成分中基頻占主導(dǎo)地位，就可以認(rèn)定存在不平衡?；l的幅值取決于不平衡的大小和支撐系統(tǒng)的剛度，相位與不平衡的角度有關(guān)。 2.2 剛性轉(zhuǎn)子的平衡 所謂剛性轉(zhuǎn)子，是指轉(zhuǎn)子的工作轉(zhuǎn)速低于一階臨界轉(zhuǎn)速，不平衡離心力較小，由此引起的撓曲變形小得可以忽略。 剛性轉(zhuǎn)子存在兩種形式的不平衡：靜不平衡和力偶不平衡。從理論上講，在兩個(gè)平面平衡可以同時(shí)消除這兩種形式的不平衡。 2.3 柔性轉(zhuǎn)子的平衡     柔性轉(zhuǎn)子的平衡方法稱為振型法。所謂振型法是根據(jù)柔性轉(zhuǎn)子的振動(dòng)理論和振型函數(shù)的正交性，分別對(duì)轉(zhuǎn)子的各階振型進(jìn)行平衡的一種撓性轉(zhuǎn)子平衡方法。 2.4 試驗(yàn)質(zhì)量的選擇 測(cè)相平衡的步驟：首先測(cè)量轉(zhuǎn)子的原始振動(dòng)，然后在轉(zhuǎn)子上加一個(gè)（或一組）試驗(yàn)質(zhì)量，并測(cè)量試加后的振動(dòng)值。依據(jù)試加前后的振動(dòng)值就可確定校正質(zhì)量的大小和角度。 如何確定試驗(yàn)質(zhì)量的大小和角度是平衡過(guò)程的一個(gè)重要問(wèn)題。 由振動(dòng)相位和機(jī)械滯后角可以確定試驗(yàn)質(zhì)量的角度。對(duì)于剛性轉(zhuǎn)子而言，從理論上講滯后角接近于零度。當(dāng)然由于測(cè)試誤差的存在，會(huì)與零度有一定的偏差，但總的來(lái)說(shuō)偏差不會(huì)太大。對(duì)于柔性轉(zhuǎn)子滯后角，需要結(jié)合不平衡的性質(zhì)以及臨界轉(zhuǎn)速來(lái)考慮。 試驗(yàn)質(zhì)量的大小主要依靠經(jīng)驗(yàn)確定。試驗(yàn)質(zhì)量過(guò)大，有可能使振動(dòng)進(jìn)一步增大，甚至無(wú)法啟動(dòng)；試驗(yàn)質(zhì)量過(guò)小，引起的振動(dòng)變化太小，使平衡計(jì)算的誤差大。 3 風(fēng)機(jī)的平衡 風(fēng)機(jī)可以看作具有集中質(zhì)量的單輪盤(pán)轉(zhuǎn)子。平衡時(shí)只需要一個(gè)校正平面，校正質(zhì)量安裝在葉輪上。若葉輪有平衡槽，平衡時(shí)將校正質(zhì)量安裝在平衡槽內(nèi)；若葉輪沒(méi)有平衡槽，平衡時(shí)將校正質(zhì)量焊接在輪盤(pán)的外緣。 風(fēng)機(jī)平衡如果沒(méi)有影響系數(shù)時(shí)，試驗(yàn)質(zhì)量選擇范圍在300~500g。 例1某電廠G4-73-10D送風(fēng)機(jī) 該風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速為1450/min。運(yùn)行中風(fēng)機(jī)軸承的振動(dòng)值達(dá)到220μm。振動(dòng)為基頻，判斷為不平衡引起。風(fēng)機(jī)葉輪有平衡槽，可在此處加重。平衡過(guò)程如表1所示。 平衡進(jìn)行了兩次。第一次平衡后，依據(jù)計(jì)算結(jié)果將平衡角度調(diào)整了50°，振動(dòng)達(dá)到滿意水平（見(jiàn)表1）。 4 電動(dòng)機(jī)的平衡 電動(dòng)機(jī)是質(zhì)量沿軸向分布的轉(zhuǎn)子。如前所述，這種轉(zhuǎn)子的不平衡包括靜不平衡和力偶不平衡，只需要在兩個(gè)平面平衡就可以同時(shí)消除這兩種不平衡。而電機(jī)轉(zhuǎn)子的兩端都有平衡槽，可以滿足平衡的需要。 靜不平衡在電機(jī)前、后軸承引起的振動(dòng)相位接近，動(dòng)不平衡引起的振動(dòng)相位相反。 由于電動(dòng)機(jī)是對(duì)稱轉(zhuǎn)子，平衡時(shí)可以用對(duì)稱加重的方法校正靜不平衡，用反對(duì)稱加重的方法校正力偶不平衡。 實(shí)際上電機(jī)轉(zhuǎn)子的不平衡大都由靜不平衡引起，所以大多數(shù)采用對(duì)稱加重的方式。首次加重時(shí)，每側(cè)質(zhì)量以200~400g為宜。 在電動(dòng)機(jī)的平衡中往往存在這樣的現(xiàn)象：轉(zhuǎn)子在平衡臺(tái)平衡合格后，卻不能保證運(yùn)行狀態(tài)下振動(dòng)合格；轉(zhuǎn)子單轉(zhuǎn)振動(dòng)合格，卻不能保證連接成軸系后振動(dòng)合格。因此，在實(shí)際運(yùn)行狀態(tài)下的平衡才是最可靠的。 據(jù)此分析可能存在電機(jī)籠條斷裂。存在這種缺陷時(shí)，將產(chǎn)生不均衡的電磁力，導(dǎo)致振動(dòng)的不穩(wěn)定。 抽轉(zhuǎn)子檢查，發(fā)現(xiàn)轉(zhuǎn)子上多根銅條與端環(huán)的連接處有裂紋，裂紋處金屬表面發(fā)黑，有3根銅條完全斷開(kāi)。將裂紋用銀焊修復(fù)。 檢修后還將電機(jī)轉(zhuǎn)子在低速動(dòng)平衡機(jī)上平衡。復(fù)位在與風(fēng)機(jī)脫開(kāi)的狀況下啟動(dòng)電機(jī)，但振動(dòng)值仍然偏高（表4序1）。為此在電機(jī)轉(zhuǎn)子兩側(cè)對(duì)稱加重使振動(dòng)值降低（表4序2）。但是，將電機(jī)與風(fēng)機(jī)連接后振動(dòng)值又增大（表4序3）。為此在連接狀態(tài)下又對(duì)電機(jī)轉(zhuǎn)子進(jìn)行了一次平衡，使振動(dòng)值降低（表4序4）。 通過(guò)對(duì)電機(jī)轉(zhuǎn)子的平衡，達(dá)到了降低振動(dòng)的目的。