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(1)新制主軸材料應根據鋼材進行相應的熱處理,以改善鋼材機性能,同時不能有裂紋、凹痕和毛究和內部缺陷(如夾渣、氣孔、重皮等)。 (2)裝滾動軸承的軸頸表面光潔度不低于V7。 (3)裝滑動軸承的軸頸表面光潔度不低于V8。 (4)軸上各個配合表面上的橢圓度和圓錐度允差不得超過軸頸直徑公差的二分之一。 (5)制作新軸所用材料,除特殊要求合金鋼材外,一般用35或45號優(yōu)質碳素鋼,不能用A5等普通碳素鋼來代替。 (6)主軸彎曲不應超過允許范圍,最大撓度為全軸長的萬分之三至五。  

   為了保證風機葉輪的正常運轉,葉輪的徑向跳動和端面跳動，一般不應超過表5-1的規(guī)定值。如果風機連續(xù)運轉時跳動偏差過大,則會影響葉輪平衡,產生振動。   風機葉輪殘余不平衡值,一般都用殘余不平衡力矩(克?厘米)表示。而殘余不平衡力矩又由允許的偏心距所決定,其計算公式為：                                                  M=Gu/10(克?厘米) 式中   G一葉輪重量(公斤)        u一葉輪重心至旋轉中心的距離(微米)。 風機葉輪殘余不平衡允許的偏心距,一般不應大于表5-2的規(guī)定。 風機葉輪的不平衡、風機結構剛度和旋轉軸的同心度等都會使風機產生振動。因此,除了對風機有關部件的每道工 序精度控制以外,還要在風機試運轉時,用惰性測振器在軸軸承的檢查是否符合表5-3的規(guī)定。  

   離心通風機葉輪與進口的交接結構,有對口和套口兩種形式。對口形式的軸向間隙A一般是小于葉輪直徑的1%,葉輪 直徑越大,小得越多。套口形式的軸向重疊段B則大于或等于葉輪直徑的1%,徑向間隙C不大于葉輪直徑的0.5~1%。 如果上述間隙過大,由于機殼內與進口之間有壓力差,機殼內的氣流就通過間隙返回葉輪進口,形成泄漏損失。間隙越大, 損失越大。間隙的大小,直接影響風機的效率。所以風機安裝時,在保證運行時葉輪與進口不發(fā)生摩擦的條件下,應盡量 減小間隙。    

  在一般條件下工作的軸承,只要選擇、安裝、潤滑、維護等方面都考慮周到,絕大多數軸承都是由于周期性變化的接觸應力引起滾道或滾動體的疲勞點蝕而破壞。因此,對這種條件下工作的軸承尺寸選擇,應以接觸疲勞強度為計算準則。滾動軸承的壽命計算就是接觸疲勞強度計算新計算方法認為衡量滾動軸承接觸疲勞強度的主要指標是額定動負荷C,其值可從有關機械手冊中查到。根據軸承實際承受的徑向負荷F和軸向負荷Fa,可計算出軸承承受的當量動負荷P。   軸承額定壽命：

旋轉脫流的基本特點歸納起來有如下幾點:   (1)旋轉脫流的絕對轉向總是與葉輪轉向相同。   (2)旋轉脫流的絕對轉速總是小于葉輪的轉速,兩者大致保持比例關系。   (3)在風壓性能曲線上,從最高風壓點向小流量側轉折向下,表明旋轉脫流的開始從開始點到流量等于零的整個區(qū)間,旋   轉脫流始終存在。   (4)旋轉脫流的產生僅與葉片的結構有關,而與外界管道、葉片的自然頻率無關。   對于一定轉速的葉輪,開始出現旋轉脫流時的流量和旋轉脫流消失時的流量是固定不變的但兩者之間不一定重合。消   失點的流量總是比開始點大些,即所謂的“滯延性。   (5)旋轉脫流的存在對于風機的運行不一定有很顯著的影響。盡管脫流區(qū)內局部的氣流是不穩(wěn)定的,但流經風機的總流   量是基本穩(wěn)定的,壓力和功率也基本上穩(wěn)定,這時風機還可以維持運行。   (6)如果沒有靈敏的儀器探測,旋轉脫流不易被察覺。只有當發(fā)生全葉長型旋轉脫流時,才能聽到明顯的節(jié)奏音響。   (7)旋轉脫流造成葉片附近的壓力波動,在進氣側比出氣側厲害些。   風機進入不穩(wěn)定工況區(qū)運行,葉片上就有旋轉脫流產生,脫流區(qū)的個數從一個到數個不等,示風機的結構和工況而異。   葉片流道的阻塞造成葉片前后壓力的變化,改變了葉片原先的受力關系。葉片依次經過脫流失速區(qū),受到交變力的作   用,這種交變力會使葉片產生疲勞。由于葉片本身存在固有的振動頻率,所以葉片每經過一次脫流區(qū),就使其受到一   次激振力的作用。這種激振力的作用頻率與旋轉脫流的轉速成正比,當脫流區(qū)的數目為23………時,則作用于每個葉片 的激振力頻率也作2倍、3倍…?的變化。顯然,如果這激振力的作用頻率與葉片的固有頻率成整倍數關系,或者接近、 等于葉片的固有頻率,將使葉片發(fā)生共振。此時,葉片的動應力顯著增加,甚至可達幾十倍以上,使葉片很快斷裂。 由于鈾流通風機是高速旋轉的機被,只要…個葉片斷裂,就會將全部葉片打斷。因而,軸流通風機長期在不穩(wěn)定工況區(qū)   運行,易使葉片疲勞斷裂,造成嚴重破壞事故。從表67可以看出當澈振頻率接近葉片自振頻率時動應力成倍增大的數據。       綜上所述,軸流通風機在不穩(wěn)定工況區(qū)運行是不允許的。為此,在軸流通風機投入運行前必須進行試驗,以確定風機進   入不穩(wěn)定工況區(qū)時各監(jiān)視儀表的指示數值,如風量、風壓、電流等,并在說明書上詳細注明,以供運行人員操作調整中   注意。  

軸流通風機在不穩(wěn)定工況區(qū)運行時,還可能引起風量、風壓和電流的大幅度波動,噪音顯著增加,有時風機和管道還會發(fā)生激烈的振動,這種現象稱之為“喘振&dquo;   喘振與旋轉脫流不同,它除了葉輪的旋轉脫流外,還會在風道系統(tǒng)內出現不穩(wěn)定工況。喘振的危害性很大,嚴重時能造成風道和風機部件的損壞。   (一)喘振發(fā)生的條件   喘振是在下列情況下發(fā)生的:   (1)風機處于不穩(wěn)定工況區(qū)運行,運行點位于風壓性能曲線的上升區(qū)段,即曲線坡度△H/△Q為正值;   (2)進、出口風道具有足夠的容積,它與風機耦合成為一個彈性的空氣動力系統(tǒng),因而在風機的流動工況發(fā)生變動時、風道中引起相應的變化需要一定的適應時間;   (3)整個系統(tǒng)的氣流振蕩頻率與氣流擾動的頻率合拍,發(fā)生共振;   (二)喘振的特點   喘振的振幅和頻率受風道系統(tǒng)容積的支配,但不受其形狀的影響。系統(tǒng)容積越大,喘振的振幅越大,振動也越強烈,但頻率越低。因此可以通過縮小系統(tǒng)的容積來減輕喘振的   微烈程度。此外,風機的轉速越高,如引起喘振,喘振的程度越劇烈.   三)喘振的原因   喘振的機理還研究得不十分透徹,因此喘振的原因也還不十分清楚。可以簡單地作如下分析:   假設有一臺軸流通風機在變工況運行中進入不穩(wěn)定工況區(qū),運行點從性能曲線的A點突然滑到B點,如圖6-33所示。B點是要求的運行點,當剛到達B點的瞬間,風機出口的   風道系統(tǒng)由于容積較大,風壓還來不及降低到與B點相當的值,而是高于B點。于是就發(fā)生倒流、使風機的出力受到抑制、運行點瞬時間咲到C點。但風機的出口風道仍保持   原來的流量向外出風,因而風壓開始降低,甚至低于C點。此時,風機的背壓很低,風機出力瞬間突然增長,超過了B點,于是背壓又迅速提高。由于調節(jié)機構規(guī)定風機應在B點運   行,因此,運行點還得降到B點,此時背又高于B點的相應風壓。上述過程又將復現。如果這種循環(huán)的頻率與系統(tǒng)的振蕩頻率合拍,就會引起共振,振幅逐次加大發(fā)生喘振。

1.改變葉輪寬度的調節(jié) 后彎式機翼型離心通風機效率曲線比前彎式風機顯得較陡高,平坦區(qū)域太小,當工況偏離效率最高點運行時,效率大幅度下降。如果利用另加的活動后盤寬度,在運行中根據鍋爐負荷來調節(jié)葉輪寬度，風機基本上就能穩(wěn)定在高效率區(qū)域運行。   2.改變葉片角度的調節(jié) 運行中調節(jié)葉片安裝角在軸流通風機上已被采用。而運行中改變離心通風機葉片角度，認為在結構的安全可靠性方面(葉片在運轉中轉動時整個葉輪的剛性和強度方面),尚待進一步研究試驗并加以解決。國外雖有這方面的試驗,但實際應用尚無報導。   3.經濟傳動系統(tǒng) 它包括一合離心通風機,進口擋板(或導葉)及操作機構,繞線式電動機,“克拉麥斯 塔德&dquo;控制系統(tǒng)和性能監(jiān)視系統(tǒng)等。“克拉麥斯塔德&dquo;控制系統(tǒng)是利用電動機轉子回路中的可控硅元件來控制轉子電流,以改變轉速-力矩特性。但與一般變速繞線式電動機不同,使電動機轉速降低的能量不是作為熱量損失消耗掉,而是將它送回廠用電系統(tǒng),從而提高了效率。據稱,當鍋爐負荷在60~100%范圍內變化時,風機和傳動裝置的總效率可以保持在90%以上,比軸流通風機還高一些。

(1)如果切割量在10%D的范內,一般&bea;2及&ea;近似不變。切割計算與實際情況有一定誤差,很難精確確定Q和H,一般說切割量愈大,誤差愈大。為了使切割葉片盡可能地符合實際,應當分次切割,逐新達到所需的外徑尺寸。   葉片切割可以利用樣板劃線,一般前、后盤不切割。切割后應注意對風機葉輪平衡的影響,必要時還得進行葉輪平衡校驗。   (2)葉片的接長一般按原方向,保持出口角&bea;2不變,接長量在5%以內,一般一次進行。以免影響葉輪強度。一般前、后盤直徑保持不變。接長葉片后,應注意核算風機的鈾功率,以免電動機超負荷。   (3)葉片切割后,機殼的舌可保持不變,但因間隙增大,效率略有下降。葉片接長時,舌 與葉輪的間隙減小,易引起振動和嗓聲,此時可適當增大間隙,視現場具體情況而定。

在鍋爐運行中,風機容量過大或過小,不能滿足鍋爐經濟運行或正常運行的需要,可 采用政變葉輪各部分幾何尺寸及改變葉片寬度的方法來解決。上述方法簡易可行,但會使 風機本身效率有下降。 (一)改變風機幾何尺寸的計算 當風機的幾何形狀作相似改變(所有尺寸均按同一比例增大或縮小),且保持風機效率 不變時,離心通風機的性能與幾何尺寸有以下關系: (二)如果只改變風機的寬度(葉片寬度、機殼寬度等),且保持風機效率基本不變時 則壓力不變,而風量和功率有如下變化:

國家能源局日前發(fā)布《煤層氣勘探開發(fā)行動計劃》，提出“十三五&dquo;期間我國煤層氣勘探開發(fā)步伐將進一步加快，煤層氣產業(yè)發(fā)展成為重要的新興能源產業(yè)。預計到2020年，將建成3～4個煤層氣產業(yè)化基地，新增煤層氣探明地質儲量1萬億立方米；煤層氣年抽采量力爭達到400億立方米，意味著將在“十二五&dquo;的基礎上倍增。 　　國家能源局人士在接受中國化工報記者采訪時介紹，我國煤層氣資源豐富，地質資源量與常規(guī)天然氣地質資源量基本相當，約占世界總量的13%，居世界第三。加快煤層氣勘探開發(fā)，對增加清潔能源供應、促進節(jié)能減排具有重要意義。相比頁巖氣、可燃冰等非常規(guī)氣源，煤層氣開發(fā)難度小、成本低，國內也已經積累了豐富的經驗。2014年，全國煤層氣抽采量為170億立方米，是頁巖氣產量的十余倍。我國大規(guī)模開發(fā)利用煤層氣的時機已經成熟。 　　《行動計劃》提出，“十三五&dquo;期間，國家將統(tǒng)籌規(guī)劃布局，創(chuàng)新體制機制，推動煤層氣產業(yè)跨越式發(fā)展。 　　在煤層氣勘查方面，我國將以沁水盆地和鄂爾多斯盆地東緣為重點，繼續(xù)實施山西古交、延川南和陜西韓城等勘探項目，擴大儲量探明區(qū)域；加快山西、陜西等地的區(qū)塊勘探，增加探明地質儲量。同時加快新疆、內蒙古、貴州、云南、甘肅等地區(qū)煤層氣資源調查和潛力評價，實施一批勘查項目。在高瓦斯和煤與瓦斯突出礦區(qū)，加強煤層氣與煤炭資源綜合勘查、評價，開展煤層氣井組抽采試驗。到2020年，在上述地區(qū)累計新增探明地質儲量1萬億立方米。 　　在煤層氣開發(fā)方面，要加快建設沁水盆地和鄂爾多斯盆地東緣產業(yè)化基地。在新疆、鄂爾多斯盆地、二連盆地、黔西滇東等地區(qū)，建設一批煤層氣開發(fā)利用示范工程，啟動建設煤層氣產業(yè)化基地。在山西晉城、遼寧鐵法、黑龍江鶴崗、安徽兩淮、河南平頂山、湖南湘中、四川川南、貴州六盤水、陜西韓城、新疆阜康等礦區(qū)，加大煤礦區(qū)煤層氣資源回收利用力度。到2020年，上述地區(qū)累計新增煤層氣年產量200億立方米。 　　按照國家能源局的規(guī)劃，煤層氣的利用將遵循就近利用、余氣外輸的原則，將因地制宜建設一批煤層氣液化廠、壓縮站、加氣站。 　　為支撐煤層氣的大規(guī)模開發(fā)，國家將繼續(xù)實施煤層氣開發(fā)國家科技重大專項及相關科技計劃，同時積極引進先進技術。 　　山西晉煤集團等涉足煤層氣開發(fā)的企業(yè)表示，目前國內煤層氣利用仍以就地發(fā)電和民用燃氣為主，但后期隨著抽采量的迅速增加，煤層氣的化工利用有可能進入一些投資主體的視野。