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  某紙業(yè)機組的鍋爐引風機，其按功能和位置可以分為以下3個子系統(tǒng)：風機本體子系統(tǒng)、馬達（電動機）子系統(tǒng)、液壓潤滑油站子系統(tǒng)。收集的資料主要包括該設備系統(tǒng)結(jié)構(gòu)和運行環(huán)境、用戶對該設備的需求、歷史事故報告、同類設備的歷史資料、現(xiàn)有的維修手段和維修周期等。 　　系統(tǒng)邊界包括：進氣箱膨脹節(jié)入口（包括膨脹節(jié)）、馬達電源接線盒（包括接線盒）、風機膨脹節(jié)出口（包括膨脹節(jié)）、風機液壓潤滑油站接線盒端子（包括接線盒端子）、冷卻風機電機電源接線盒（包括接線盒）、軸承溫度控制和喘振報警裝置末端、調(diào)節(jié)用手柄末端（包括調(diào)節(jié)用手柄末端）、電動執(zhí)行器末端（包括電動執(zhí)行器末端）。 　?。?）引風機本體子系統(tǒng)：包括地腳螺栓部及其保護裝置、2臺冷卻風機及附屬設備等。主要功能是將機械能轉(zhuǎn)變?yōu)閯菽埽▔侯^），將來自鍋爐的煙氣經(jīng)除塵后引出，并排入煙囪，維持爐膛壓力，在規(guī)定條件下能夠達到最大通風量280.03m3/s；調(diào)節(jié)部分機構(gòu)正常工作；引風機主軸承溫度高于85報警；冷卻風機工作正常；滾動軸承溫度高于100時，主電動機斷路；進入喘振區(qū)報警，超過15s主電動機斷路。 　?。?）馬達子系統(tǒng)：包括馬達及其空冷系統(tǒng)，地腳螺栓部及其保護裝置等；其將電能轉(zhuǎn)化為機械能，并在規(guī)定條件下能夠輸出功率1800kW，為風機提供驅(qū)動力。引風機馬達軸承溫度大于75℃報警；高于85℃時，主電動機斷路。 　?。?）液壓潤滑油站子系統(tǒng)：液壓潤滑油工作站，每臺引風機均只有一臺油站為風機提供液壓油和潤滑油并為馬達提供潤滑油。潤滑油量小于3l/min報警；潤滑油箱油位小于最小值報警；備用泵自啟動。

  抽霧風機的改造李貴武天鐵集團煉鋼廠涉縣056404天鐵集團煉鋼廠連鑄機在生產(chǎn)時，必須大量使用冷卻水冷卻鑄坯和鑄機設備，因此產(chǎn)生大量水蒸汽。抽霧風機正常時，可將蒸汽排出，旦出現(xiàn)故障，蒸汽就沿著平臺蓋板的縫隙涌入澆鋼操作平臺，使?jié)蹭摴o法看清結(jié)昌器內(nèi)液面的高低，便不從而降低系統(tǒng)阻力，提高霧氣排出量。，選用流量較大的風機。具體參數(shù)如下風機型號472如12轉(zhuǎn)速20，動機型號28034；電動機功率75賈。 　　能根據(jù)鑄坯拉速很好地控制中間包水口的關(guān)閉。 　　1859Pa；旋向左0.；電動機型號250肘4；電動機功率55讓賈。 　　1問的提出及對策該風機運轉(zhuǎn)時，噪音很大，并伴有劇烈的振動，抽霧效果差，葉輪更換頻繁，嚴重的影響了生產(chǎn)。主要現(xiàn)在如下幾個方面抽霧效果差。現(xiàn)為霧氣抽不出去或抽不完全，針對這種現(xiàn)象，從以下幾個方面予以改進。，改善霧氣室氣流流動狀態(tài)?，F(xiàn)在的霧氣室多為開放狀態(tài)，風機系統(tǒng)做部分無用功，霧氣滯留于霧氣室。措施為密封霧氣室，合理組織氣體流動。，改變風機管路的走向。由于風管中多達個90.彎管，般個彎頭給系統(tǒng)增10的阻力。改進措施為選用45.角機殼，同時將進葉輪磨損嚴重，更換頻繁。據(jù)統(tǒng)計，僅1999年就更換了7個葉輪，多為動平衡失效，葉輪鉚釘松動，輪盤變形，嚴重的制約著連鑄生產(chǎn)。經(jīng)過對損壞的葉輪加以分析，主要有以下兩個方面原因；0霧氣中主要為高溫水蒸汽，水霧在葉輪高速旋轉(zhuǎn)過程中與葉片和輪盤摩擦，天長日久，形成水蝕，472系列風機葉片為葉空機翼形，在這種環(huán)境中，葉片極易產(chǎn)生水洞，從而異致葉輪平衡失效。，風機在正常運轉(zhuǎn)時，硬度并伴有尖利棱角的鋼渣以高速沖擊葉片面，造成葉片面磨損，當沖擊角度較大時，磨損片面有定的硬度和，性。根據(jù)以上現(xiàn)象，采取如下措施，改進葉輪結(jié)構(gòu)和材質(zhì)。葉片根部工作面，加護板，輪盤采用16，1鋼板。優(yōu)選熱噴涂技術(shù)強化葉片面，選擇硬度高耐磨粒磨損，耐沖蝕磨損的噴焊材料。我們選擇了，2自溶性合金粉沫，它完全能滿足上述要求，并且有較好的噴焊工藝性。 　　出氣管作改動。 　　改造前1支架2傳動部分1葉輪4出風管5進風管6霧氣室振動不穩(wěn)。主要原因為葉輪的動平衡失效，具體措施前面己經(jīng)產(chǎn)述。另外，該風機的基礎(chǔ)為鋼制結(jié)構(gòu)，鋼制結(jié)構(gòu)吸振性能差，且有共振傾向，為此，我們采用了混凝土結(jié)構(gòu)，并且在傳動部分下面增加了減振支座，以增加風機的平穩(wěn)性。 　　2改造效果天鐵集團煉鋼廠自2000年5月份改造以來，風機抽霧效果良好，年故障率為零，保證了抽霧風機的安全運行，同時每年可節(jié)約維修費兩萬余元。

(一)飛輪力矩的一般概念 從理論力學得知:要使一個物體圍繞一個軸轉(zhuǎn)動,需要加上一定的力矩,這個力矩的大小等于物體獲得的角加速度與物體的轉(zhuǎn)動慣量的乘積;要使不同的物體獲得同一角加速度,則轉(zhuǎn)動慣量大的物體,所需的力矩亦大。因而轉(zhuǎn)動慣量(慣性矩)是表示轉(zhuǎn)動物體慣性大小的量。 轉(zhuǎn)動慣量可按下式計算: J=R2m(公斤?米?秒2）…………………(1) 式中R一物體的回轉(zhuǎn)半徑(米),R=D/2,D為回轉(zhuǎn)直徑; 物體的質(zhì)量(公斤?秒2/米),m=G/g，G為物體的重量(公斤)。 如將回轉(zhuǎn)半徑R=D/2,物體質(zhì)量m=G/g代入式(1),可得: J=(D/2)2.G/g= GD2/(4g) ……………………（2） 或            GD2=4gJ(公斤?米2) GD2在工程上叫回轉(zhuǎn)力矩或飛輪力矩。飛輪力矩和轉(zhuǎn)動慣量一樣,也是表示物體慣性大小的量。 離心通風機的啟動過程,就是葉輪由靜止到正常轉(zhuǎn)速的加速過程。因此對大型風機的飛輪力矩要進行計算,以便在選擇電動機時考慮其啟動問題。 (二)葉輪的飛輪力矩計算 GD2=(G1D12+G2D22+G3D32+G4D42)?K      

一)改進除塵器 1.水膜式除塵器調(diào)整與改進 水膜式除塵器必須建立穩(wěn)定的水膜,才能保證正常運行。為此可采取以下的揹施: (1)每次檢修時,對噴咀進行調(diào)整,保證水流暢通,射水角度合適,使射水和壁面 相切而不飛。 (2)保持穩(wěn)定的水壓。水壓太大或太小對形成正常水膜都有影響。 (3)各相鄰噴咀都不缺水,使水膜完整。 (4)保持水源清潔,防止噴明堵塞。 (5)瓷磚若有掉落或不平整,檢修時及時更換。 (6)環(huán)形噴水裝防水罩。 (7)消除漏風。 很多單位采用上述措施后,水膜除塵器運行都比較正常。但要提高水膜式除塵器的效 率還必須對水膜式除塵器作進一步改進。例如某電廠改進了水膜式除塵器頂部結(jié)構(gòu),加裝 了屋橋、裙邊,采用防腐噴咀等一系列措施,結(jié)果使用效果很好;有的電廠改進了除塵器 水封裝置,原為重錘式水封裝置,除塵器放灰時,經(jīng)常由于底部漏風而破壞除塵效率,現(xiàn) 改為“落地式&dquo;水對裝置,放灰時保持水封,使除塵器底部不漏風,保證了除塵器的效率 有的電廠將原有水膜式除塵器加高1.2米,并減輕了除塵器的負荷,使除塵器效率相應提 高等等?？傊?通過維護與改進,可使水膜式除塵器的效率進一步提高。 2.干式多管除塵器 加強對干式多管除塵器的維修工作是提高除塵效果的主要方法之一。因為煙氣中的飛 灰,會磨損除塵器的各部件(如導向板、消旋片、旋風筒、頂板等),引起各部件變形及煙 氣串流現(xiàn)象,從而大大降低了除塵效果,使引風機磨損嚴重。如果檢修時發(fā)現(xiàn)除塵器部件 有磨損或串流現(xiàn)象,應及時更換修復。 為了使干式多管除塵器在使用中達到預期效果,還得注意以下幾點: (1)多管式除塵器底部加裝水封沖灰裝置 針對多管式或百葉窗式除塵器在放灰時,由于底部風、鎖氣器不嚴等,造成除塵器 效率下降的現(xiàn)象,將鎖氣器重錘裝置改為水封沖灰裝置,消除了漏風,從而保證了除塵器 可靠運行。如某電廠多管式除塵器,原底部套用水膜式除塵器的底部水封裝置(見圖5-18 ),運行中經(jīng)常出現(xiàn)堵塞現(xiàn)象。后改用下灰管及水封沖灰裝貴(見圖5-18b),運行效果良 好。又如某電廠將九臺煤鍋爐的除塵器底部重錘放灰裝量全部改為水封沖灰裝量,幾年來運行一直很好。 (2)鍋爐排煙溫度不能過低,否則容易造成空氣預熱器、除塵器堵灰,而影響鍋爐 出力及除塵效果。 (3)多管式除塵器的旋風子、排煙管、導向器、消旋裝置等制造要精確,各組盡可 能大小一致,相互配合間隙越小越好,內(nèi)壁要求光滑,以提高除塵效果。 (4)多管式除塵器的旋風子采用陶瓷材料 某電廠采用陶瓷的錐體代替鑄鐵旋風子下部錐體,運行實踐證明,防磨比較有效。若 將旋風子的進出口部分均改為陶瓷材料,可進一步延長除塵器的使用壽命。 3.采用新式高效除塵器,如漫式文丘里、大旋風子(900-C型),布袋式及電氣除塵 器等可得到更好的效果,這些除塵器運行效率可達90~95%以上。 二)采用石或鐘鐵襯板防止上機堯損 目前國內(nèi)外采用詩石作為防磨襯板,已取得顯著的效果。鏈石硬度和時磨性能好、通 常比金屬高幾倍以至幾十倍。采用鑄石代替鋼材,可減少因磨損而造成的金屬損耗。如某 電廠原引風機機殼運行不到半年就被磨穿,焊補工作量大,不僅威脅鍋爐安全運行,而且 影響環(huán)境衛(wèi)生;采用了鑄鐵村板后,運行兩年多來,尚未發(fā)現(xiàn)機殼磨損。若采用錛石襯板, 使用壽命會更長。 三)葉片滲碳 滲碳的目的是為了使金屬表面形成硬而耐磨的碳化鐵層,同時保持鋼材內(nèi)部柔韌性。 由于鋼材在組織狀態(tài)呈奧氏體時吸收碳的能力最強,因此在滲碳過程中,必須把葉片加熱 到能使內(nèi)部組織轉(zhuǎn)變?yōu)閵W氏體所要的溫度。但滲碳溫度過高易引起晶粒變大和表面層含 碳過高而出現(xiàn)跪性,致使葉片容易產(chǎn)生裂紋,因此一般控制加熱溫度在900℃左右。滲碳 層越深,防磨效果越好,但脆性也越大,葉片易斷裂。因此,具體滲碳多厚及部位,要看 葉片的厚度和磨損情況及滲碳工藝來決定。 如某廠廣對引風機葉片進行滲碳處理后,葉片表面硬度可達到洛氏硬度50以上,磨損速 度由過去每月1毫米減少到0.1毫米,使用壽命延長10倍。 (四)障低風機轉(zhuǎn)速 在改進或新設計引風機時合理選擇轉(zhuǎn)速,是提高風機耐磨性的一個有效措施。如某廠 引風機(原為瑞典MMBR型風機),轉(zhuǎn)速為80轉(zhuǎn)/分,平均運行70天就需焊補或挖補葉片; 后來改為5-29型風機,將轉(zhuǎn)速降至730轉(zhuǎn)/分(直徑由1800毫米增至2230毫米)后,運行了 五個多月才焊補葉片,基本上符合磨損與轉(zhuǎn)速的平方成正比的規(guī)律。 大家知道,風機的轉(zhuǎn)速是由鍋爐所需的風量、風壓和風機本身特性所決定的,要降低 風機轉(zhuǎn)速就要選用低比轉(zhuǎn)數(shù)的風機。近年來低比轉(zhuǎn)數(shù)風機出現(xiàn)不少 (五)風鳳機防磨方面的其它措施 (1)在風機易磨損的葉片部位,噴鐨硬質(zhì)合金(如三氧化二鋁、鐵鉻硼硅、碳化鎢等); (2)一般葉片表面磨損都在工作面,因此可在葉片工作面上雄焊硬質(zhì)合金(如T-590 合金鋼,高碳鉻錳鋼等硬質(zhì)合金); (3)空心葉片內(nèi)部充填塑性材料;在直板型葉片工作面上嵌鋃或粘結(jié)剛玉 (4)將機翼型葉片的頭、尾部制成實心對輪轂及后盤局部易磨區(qū)加保護板;采用 16錳鋼作葉片材料;增加葉片厚度; (5)選擇合理的葉型以減少積灰和振動,如采用雙凸弧面葉型的4-73型風機作引風 機,則比其它機翼型風機為好; (6)采用5-48及6-30等后彎直板型葉片來代替機翼型; (7)焊突起橫條小鐵塊(或圓鋼). 為了增強排粉風機和引風機葉片的防磨性能,可在葉片工作面上沿軸向加裝突起橫條 (如圖5-19a),因而在工作面上形成一空氣墊,不少廣使用后壽命延長1~2倍。在葉片 工作面上加裝錯列的突起小塊,也能起到防磨的作用。為了減少制造工作量, 突起的橫條或突起的錯列小塊有些廠改用φ10毫米的圓鋼. (8)采用前彎式葉輪,可以在相同的參數(shù)下,降低其轉(zhuǎn)速; (9)加強燃燒調(diào)整,改善煤粉細度,降低飛灰可燃物,減輕引風機磨損 (10)采用雙引風機。這種風機可以降低固體微粒由于分離作用而產(chǎn)生濃聚程度。 關(guān)于風機的時磨問題,很多廠做了大量工作,積累了許多經(jīng)驗。例如,有的在煙氣凈 化方面提高了現(xiàn)有除塵器的效率,有的在葉片的易磨損部位堆焊或噴鍍一層硬質(zhì)合金磨 材料;有的對除塵器加強日常維護管理;有的保證除塵器撿修質(zhì)量,使除塵效率有所提高, 相應地減輕了風機磨損;有的加強燃燒調(diào)整,改善煤粉細度,降低飛灰可燃物:有的在改 造風機或選型上做了大量工作;有的在改進新型高效率除塵器下功夫等等,從而減少了鼓 風機的磨損,大大延長了引風機的使用壽命。    

 引風機是工作條件比較差的鍋爐輔助設備。眾所周知,它是在含塵氣流中工作的。燃煤鍋爐煙氣中的飛灰對引風機產(chǎn)生磨損,也會沉積在引風機葉片上。由于積灰和磨損是不均勻的,從而使風機的平衡破壞,引起振動,有的鍋爐甚至因此而不能正常運行。一般地說,對于使用干式除塵器的鍋爐,引風機比較容易磨損,而對于使用濕式除塵器的鍋爐,引風機則比較容易積灰,尤其是除塵器工作不良時,水點飛濺,煙氣帶水,引風機葉片積灰更為嚴重。影響引風機暦損和積灰的主要因素。 一)除塵器運行工況 除塵器運行工況的好壞,對引風機積灰及磨損影啊很大。 例如某廠有一臺煤粉爐,過去由于除塵器工作不良,引風機僅用三個月就必須更換葉輪;現(xiàn)在自己設計制造了一臺水膜式除塵器,引風機已使用了兩年還不見磨損很嚴重。 二)風機形式 風機形式對瘤損的程度也有著顯著的影響。一般反映IDM型風機比7-29型風機耐磨單直板型5-48、6-30風機比4-72、0.6-160°-Ⅱ機翼型尉磨。我們認為風機形式對磨損的影響主要是由于空氣動力的原因。如果風機設計合理,使氣流中的微粒均勻分布,不導致集中磨損,則風機的使用壽命就長。如某廠IDM型風機磨損均勻,因此其使用時間長。另外,IDM型鳳機為后彎機翼型風機,氣流與葉片的作用不如前彎式葉片的7-29型風機強烈,因此其磨性也較好。一般來說,在直徑相同時前彎式風機比較易磨損。這里需要指出,后彎式機翼型風機用于排粉風機和引風機時,必須考慮到當機翼前緣磨穿后,易發(fā)生葉片內(nèi)部積灰引起振動的問題。在選型、設計和制造中,應予以充分的重視。 三)風機轉(zhuǎn)速 據(jù)排粉風機試驗指出,排粉風機的金屬磨耗量與轉(zhuǎn)速的平方成正比,即W&l;Gn2,W 為磨耗量,G為送粉量,n為轉(zhuǎn)速。 (四)磨損件材質(zhì) 風機的磨損速度隨磨損部件材料的硬度增加而減小。但是耐磨性不僅取決于它的硬度,而且還與它的成分有關(guān)。如經(jīng)熱處理的各種不同成分的鋼,雖有相同的硬度,卻有不同的耐磨性。還應指出,碳鋼由于淬火提高硬度而提高的耐磨性是比較小的。如40號碳鋼誶火后,其硬度由163增加到730,增加了3.5倍,而其耐磨性僅增加69%。又如某廠鼓形鋼球磨煤機直吹系統(tǒng)用0,4-90°型排粉風機,其葉片用普通磯鋼表面滲碳并溶火后,其硬度至RC=60以上;硬度值提高4倍,但其耐磨性僅提高1~2倍。因此,為提高材料的時磨性還必須改變其成分。   (五)氣體中含微粒濃度 據(jù)資料介紹,排粉風機實祘使用壽命 T&pop;&dela;g/c/u3 式中C——含粒濃度(克/米3) &Dela;——葉片厚度(米); U——葉片平均圓周速度(米/秒)。 G——重力加速度,9=9.81米/秒2 此關(guān)系是由徑向直板式排粉風機的實際調(diào)查和實驗得出的。從此關(guān)系中可知,風機的磨損與輸送氣體中含微粒的濃度成正比。 (大)微粒性質(zhì) 我們知道,風機的磨損是由微粒對金屬的撞擊和擦傷兩個作用構(gòu)成的。徵粒對鋼磨損不僅取決于鋼的硬度,而且還與微粒的幾何形狀有關(guān)。大家知道,具有棱錐或其它刃尖的凸形表面的物體,就比具有球形表面的物體對金屬的磨損嚴重。微粒的硬度和形狀主要取決于它的成分。在煤和煤灰中,SiO2的含量對磨損起著十分重要的作用。 據(jù)資料介紹,我國大部分煤種灰分中的SiO:含量均在40%以上,且多數(shù)是在50~60%之間。從調(diào)查的燃媒電廠來看,目前燃煤的灰分多在25%以上,由此推算我國電廠目前燃煤的SiO2含量大多在12~15%以上,這就是目前排粉風機磨損快的重要原因之一。值得注意的是,隨著我國動力事業(yè)的發(fā)展,今后燃用的煤質(zhì)下降,媒中灰分將進一步增高,如第臺935噸/時鍋爐設計煤種的灰分為AC=37.5%,發(fā)熱量為QPH=3898大卡/公斤。因此,防磨措施的研究今后更應當?shù)玫街匾暫图訌姟? (七)微粒粒度 磨耗量與微粒的尺寸大小成正比,但當粒度在50~100微米以上時,磨耗量不再增加而趨于一定值。在排粉風機和引風機中,微粒的尺寸均小于上述定值,故其磨耗量與嬿粉或媒灰的大小成正比。在鍋爐超出力運行時,如果煤粉細度變粗,飛灰可燃物增加,則將使排粉風機和引風機的磨損加劇?；伊︼L機運行壽命的影響,曾在兩臺鍋爐上進行了測定,其結(jié)果是:灰粒大約40%大于45微米者,運行壽命為2500小時;灰粒大約6~8%大于45徽米者,運行壽命為3200小時?？梢姶箢w粒對風機的運行壽命起著重要影響。另外,機翼型風機由于其風壓系數(shù)H較低,葉輪直徑較大,圓周速度較高,其磨損程度較低效風機為大。同時由于機翼型空心葉片,磨穿后灰粒即進入葉片空腔內(nèi)和粘在非工作面上的飛灰,在運行中不均勻地落下,這些都將引起葉輪平衡的破壞,發(fā)生振動。高效機翼型風機轉(zhuǎn)速高(n=980或1450轉(zhuǎn)/分)、葉片數(shù)目少,在同樣不平衡條件下,更容易發(fā)生振動。風機振動嚴重時將被迫停爐,甚至風機軸承座及主軸遭到破壞?？傊?磨損與流體的性質(zhì)、流動工況(流速、素流或?qū)恿鳌毫?、溫度?有關(guān),也與風機的形式、尺寸材質(zhì)、轉(zhuǎn)速等有關(guān)。

  確保有效通風一直是煤礦生產(chǎn)管理的重中之重。煤礦一次次發(fā)生的瓦斯煤塵爆炸事故，無不和礦井通風工作有著直接的聯(lián)系。作為通風專業(yè)技術(shù)和安全管理的重要組成部分，局部通風技術(shù)和裝備水平以及管理水平的高低，將會直接影響礦井通風的整體質(zhì)量。 　　1問題的提出輔助風機，保證局部通風的連續(xù)性的功能，還同時具有實現(xiàn)瓦斯自動斷電、風電閉鎖和斷電儀遠程隔離控制等綜合控制功能，是一種符合煤礦安全要求，功能比較齊全的綜合斷電控制裝置。 　　設備經(jīng)井下實際運行，各種功能滿足安全生產(chǎn)的需要，運行狀況良好。設備的應用，最大限度地杜絕了無計劃停風事故的發(fā)生，取得了很好的應用效果，保證了礦井“一通三防&dquo;的安全。 　　邢東礦井作為一個低瓦斯礦井，在局部通風管理上，一段時間以來，一直堅持采用雙風機，雙電源，雙開關(guān)，風機一個運行，一個備用。該運行方式的一個缺點就是，當主供風機因故不能運轉(zhuǎn)時，需要由人員操作輔助風機開關(guān)，向輔助風機供電，才能保持正常供風。 　　在實際運行過程中，這種方法遇到了一個無法解決的問題。有時候掘進巷道進尺達到1500多m，從發(fā)現(xiàn)主供風機停風，到員工從工作面出來給備用風機送電，需要很長的時間。并且在某些特殊的情況下，掘進工作面無人作業(yè)，當停風后需要從其它地2DK―2型斷電控制器的工作原理2.1設備控制原理部通風機，采用兩個風機（可以是對旋風機）、兩個開關(guān)，要求兩個風機的電源取自不同的移變。 　　DK*2型斷電控制器采用660V電源，一般取自給主風機供電的移變。在使用過程中，風機開關(guān)一路工作，一路必須熱備。當主風機出現(xiàn)故障停止運行時，輔助風機開關(guān)在控制器延時控制繼電器的控制下，被自動切換，投入運行，從而避免無計劃停風方找人送電，停風時間會更長，超過了規(guī)定的時間。 　　邢東礦井雖然是低瓦斯礦井，但當長時間的停風，也會造成局部的瓦斯積聚，需要耗費大量的人力、物力進行瓦斯排放，在生產(chǎn)過程中，我們曾經(jīng)有過這方面的深刻教訓。這個問題，作為礦井一個很大的安全隱患，需要盡快解決。 　　為解決這個存在的安全問題，邢東礦井選擇DK一2綜合斷電控制器作為主、輔風機的自動換向裝事故的發(fā)生。控制原理如所示。 　　置1該裝置不僅具備主風機停電后聲動切：換1、啟動趾地House.Allighs7設備控2.2電氣原理與控制方法80開關(guān)，將主供局扇開關(guān)中間繼電器常開輔助接點引出，通過電纜接到DK*2型斷電控制器T3、4接線柱，作為啟動備用局扇的控制信號。DK―2型斷電控制器用于實現(xiàn)局扇自動換向的控制輸出由繼電器J4、J5控制，由Tl、T2接線柱輸出，通過兩芯電纜引至備用局扇開關(guān)的啟動按鈕。電氣原理如所示。 　?、飘斨鞴┚稚葐雍螅琓3、T4接通，J4吸合，J4-1打開，J4-2閉合，J5延時吸合，備用局扇不能啟動。 　　3使用中的注意事項和故障分析3.1使用中的注意事項（）安裝完畢送電前，首先檢驗備用局扇的正反轉(zhuǎn)。確定后做好標記。 　　3.2使用過程中出現(xiàn)的主要故障及分析礦井的DK―2型斷電控制器在使用過程中，開始使用時自動換向可以正常切換，使用一段時間后，有3臺控制器出現(xiàn)了相同的問題。 　　主要故障現(xiàn)象：當主供風機因故停轉(zhuǎn)時，輔助風機不能正常啟動。設備升井后，經(jīng)過分析、查找故障原因，發(fā)現(xiàn)是當主供風機停轉(zhuǎn)時，繼電器J4釋放，繼電器J5沒有經(jīng)過足夠的延時就釋放，其中有2臺就根本沒有延時。這導致控制器控制的輔助風機啟動按鈕沒有足夠的啟動時間而不能啟動。經(jīng)技術(shù)檢測分析，與繼電器J5并聯(lián)的電容C3，容量為2200uF，容量較大，電阻R6阻值為200A電阻R6被擊穿，電阻為零，致使繼電器J5沒有經(jīng)過延時而釋放，使備用局扇開關(guān)的控制接點沒有足夠的行程時間來吸合，造成備用局扇不能啟動。經(jīng)過分析測量，我們分析故障產(chǎn)生的原因，是由于電容和電阻的制造誤差，標定的數(shù)值與實際數(shù)值誤差較大，電阻值小，易被擊穿。 　　后電阻R6選用阻值為330的電阻，替代200的電阻，將電阻值增大，經(jīng)維修后多次實驗，可以使J5繼電器有足夠的延時時間，達到規(guī)定的4S，電阻并且不被擊穿，滿足了輔助風機啟動控制按鈕的行程要求，保證了備用風機的順利啟動。設備檢修后在井下運行良好，啟動可靠。

風機的軟起采用交-直-交電流型變頻技術(shù)，利用目前技術(shù)成熟的負載反電勢換向技術(shù)與直流環(huán)節(jié)脈動技術(shù)組合進行可靠換向。 　　直流環(huán)節(jié)脈沖技術(shù)。由于電機定子繞組存在阻抗，當電機轉(zhuǎn)速較低于10%額定轉(zhuǎn)速時，電機定子感生出的反電勢將會過低而不能使晶閘管可靠關(guān)斷，導致逆變器無法正常換相。 　　低速時控制系統(tǒng)根據(jù)逆變器晶閘管可靠的穩(wěn)定極限，反過來控制整流器將逆變器的電流降低為零。在逆變器無電流期間，原來導通的可控硅將得到可靠關(guān)斷。本組晶閘管關(guān)斷之后，按順序下一組晶閘管被觸發(fā)，此時控制整流器恢復向逆變器供電，一組換向完成。 　負載反電勢換向技術(shù)。當轉(zhuǎn)速高于額定轉(zhuǎn)速10%的時候可以利用負載反電勢進行自然換相。 　　由于電機功率因數(shù)借助同步控制變頻器的觸發(fā)相位角來進行控制，將功率因數(shù)角控制在超前位置，逆變器可以利用同步電動機產(chǎn)生的容性無功電流來實現(xiàn)反電勢自然換向。

1PQ―8型軸封風機振動及噪音大原因分析石門電廠2X300MW機組為哈汽生產(chǎn)的N300―16.7―537/537型汽輪機，主機及小機軸封系統(tǒng)用的軸封抽風機采用的是吉林鼓風機廠PQ―8型離心式風機，該型風機技術(shù)參數(shù)如下：流量：全壓：功率：轉(zhuǎn)速：該型風機自投產(chǎn)以來一直存在以下問題：風機振動大，一般振動幅值都在0.07mm以上，運行時間長時振動會大到0.12―0.20mm.風機運行時不但基礎(chǔ)有強烈震感，連周圍地板都有明顯的振動。 　　機組風機運行噪音很大，呈尖叫聲、刺耳。 　　軸封風機的馬達頻繁損壞，葉輪與馬達軸拆卸不方便。給檢修人員維護及消缺帶來很大負擔。 　　一臺風機基本上連續(xù)運行不到一個月就得解體檢修一次，為確保機組安全穩(wěn)定運行，常常通宵達旦地消缺，這樣不但花費了大量人力、物力，還對安全生產(chǎn)及機組穩(wěn)定運行帶來很大負面影響。 　　軸封風機振動及噪音大主要有以下幾種原因：型風機為臥式、水平安裝，懸臂支承，葉輪直接裝在電機軸上，進氣方式是軸向水平進氣。該風機葉輪由不銹鋼制成，直徑及體積大，重量約150kg左右。馬達與葉輪呈水示意圖：電機軸葉輪重力F前軸承后軸承平安裝，葉輪本身重量將產(chǎn)生一個垂直向下的作用力F，這樣機組在運行中，總是產(chǎn)生一個向下的力偶。（見示意圖二）機組在運行中，后軸承受到一個向下的徑向力，前軸承受到一個向上的徑向力。電機軸承處在惡劣的工作環(huán)境中，抗振能力差，造成風機振動大。同時軸承的工作壽命也大為縮短，導致電機檢修及更換頻繁。 　　加工質(zhì)量差，而該風機的轉(zhuǎn)速高，對葉輪本身質(zhì)量不平衡要求較高。葉輪本身只要有一點質(zhì)量不平衡，運行時會產(chǎn)生較大動不平衡，風機振動就會加劇。 　　軸封風機坐落在6.3米鋼架水泥基礎(chǔ)上，該基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)單薄，設計剛度不夠，運行時基礎(chǔ)臺板也同時發(fā)生強烈的共振，進一步加劇風機的損壞。 　　與系統(tǒng)設計有很大的關(guān)系。機組在剛投運的一段時間內(nèi)，由于PQ―8型離心式風機的外殼為碳鋼，停運的風機容易生銹，導致風機的底部排水口堵塞，風機內(nèi)部水位侵沒葉輪，一旦該風機運行時，變成了水輪機，馬達的負荷激，葉輪加劇變形，產(chǎn)生更大的質(zhì)量不平衡。 　　以上幾種原因，都會使風機產(chǎn)生強烈振動和刺耳的叫聲。 　　2軸封風機的改進過程及實施效果針對風機存在的各種缺陷，大唐石門電廠技術(shù)人員根據(jù)風機的結(jié)構(gòu)進行了幾次改造。在97年的時侯，大唐石門電廠技術(shù)人員在軸封風機原有的基礎(chǔ)上自行設計、制作、安裝了一軸承座及傳動軸，進行了第一次改造。（見示意圖三）仍然采用臥式、水平安裝，懸臂支承結(jié)構(gòu)，工作原理仍然與PQ一8型風機一樣，但葉輪不是直接裝在電機軸上，而是裝在傳動軸上。傳動軸通過一對能承受重載荷的410軸承支承，與電機之間通過一對鋼性聯(lián)軸器傳遞動力。這樣改造具有以下幾個優(yōu)點：1、采用重載410彈子盤，在較惡劣環(huán)境工作的410軸承代替電機軸承承受負載，延長風機使用壽命，確保風機運行穩(wěn)定。2、風機馬達以風機分開，檢修更方便，更具有針對性。通過以上改造，風機的振動有所減小，檢修及維護周期明顯延長了，風機能在較長的一段時間里穩(wěn)定運行。在一定程度上減輕了檢修及維護工作量，保證了機組安全運行的需要。但機組較長時間運行后，同樣的問題繼續(xù)出現(xiàn)，這種改造還是沒有從根本上解決風機振動及噪音。 　　97年軸封風機改造后，進一步提高了機組的安全穩(wěn)定局面，但這種改造還是沒有從根本上解決問題。大唐石門電廠技術(shù)人員在現(xiàn)有的改造基礎(chǔ)上進一步調(diào)研，通過多方的了解及同一些風機生產(chǎn)廠家溝通，設計了一種立式、垂直安裝的風機，（見示意圖四）聯(lián)系廠家生產(chǎn)了這種ZJF―300―210型風機來代替現(xiàn)行的PQ―8型風機，于2002年進行第二次改造。 　　3軸封風機ZJF*300*210型與PQ*8型風機分析對比3.1技術(shù)、結(jié)構(gòu)性能分析對比ZJF型風機主要技術(shù)參數(shù)如下：進氣該風機為立式、垂直安裝，葉輪固定在馬達軸上，下方垂直進汽。（見示意圖四）葉輪由鋁合金制作，直徑約900mm，葉輪的厚度約為PQ―8葉輪厚度的一半左右，重量約25kg左右，為PQ―8型風機葉輪重量的六分之一左右。機殼也為不銹鋼制作，結(jié)構(gòu)緊湊，輕巧，拆卸簡便容易，方便檢修，可大大減少檢修工期。這些都是它的顯著特點。恰巧這些都是PQ―8型風機劣勢所在。另外，它還有一個顯著的優(yōu)勢，就是該風機所耗功率比PQ―8型少一半，但流量還比PQ―8由于該風機采用立式、垂直安裝技術(shù)，葉輪質(zhì)量輕且馬達只承受是軸向力，沒有彎矩作用在馬達的軸上，功率又小，因而作用在軸承上的力比較小，電機軸承完全能承擔起這點負載。且該型風機葉輪直徑小，重量輕，對不平衡質(zhì)量不是很敏感，一點質(zhì)量不平衡對風機振動影響不大，風機運行時振動及噪音當然就很小了，風機能穩(wěn)定運行的周期相應也就很長了。完全能滿足長周期安全穩(wěn)定運行的需要。 　　3.2經(jīng)濟、效益與改造費用分析ZJF型風機節(jié)能、省電效果顯著PQ*8型風機功率15kW，ZJF型風機功率7.5kW，比PQ*8型少耗電7.5kW.按機組一年運行5000小時，電費按1千瓦時0.3元計算，ZJF型比PQ*8型一年節(jié)約廠用電量37500千瓦時，折算為成本一年可節(jié)約開支11250元。節(jié)能、降耗及經(jīng)濟效益顯著。 　　PQ*8型風機更換機殼需要不少費用PQ*8型風機外殼由普通鋼板制成，厚約2.5mm，經(jīng)過幾年運行以后，己嚴重銹腐，有的地方銹穿。機殼急需更換。如果不改造換型，需將機殼換成不銹鋼外殼，更換所需資金約15000元，是一筆不少的費用。 　　3.2.3檢修維護費用對比PQ*8型風機由于檢修及更換備品頻繁，檢修維護費用較高。風機功率大，相應旋轉(zhuǎn)力矩也大，葉輪與軸之間的傳動鍵側(cè)面有很大的剪切、擠壓力。 　　剪切力較大，鍵容易變形，造成葉輪卡死在軸上拆不下來，每次檢修時只得采取割軸來取出葉輪。一根軸需1000多元，這無形中加了檢修成本。再加上更換墊子及軸承的費用，造成檢修及維護成本居高不下。一年下來，一臺風機平均只按四次計算，費用也超過5000元。 　　ZJF型風機工作平穩(wěn)可靠，一般三至四年才檢修一次，檢修時一般也只是給電機軸承加點油或更換軸承，不用花多少成本。因而檢修維護費用遠遠低于PQ*8型風機。 　　購買一臺ZJF型風機需30000元，加上改造費用約2000元，共需32000元。PQ*8型檢修維護費用11250+15000+5000=31250元。改造一臺風機基本上一年就能收回投資。以后每年能創(chuàng)純效益節(jié)能費與檢修維護費合計約16250元。因而，從經(jīng)濟角度考慮，也是一個效益明顯，是值得投入的一個項目。 　　電機3.3安全性、可靠性評價PQ―8型風機振動及噪音大，故障頻繁，一年平均檢修次數(shù)不少于6次，可靠性差，給安全生產(chǎn)帶來十分不利的影響。ZJF型風機振動及噪音小，振動最大也不到2絲，運行平穩(wěn)可靠，基本上沒有什么故障，設備工作可靠性好。從而能有效保障安全生產(chǎn)的需要。從安全性、可靠性方面考慮，ZJF型風機同樣具有極大的優(yōu)勢，安全效益可觀。 　　綜合上所述，用ZJF型風機代替PQ―8型無論從經(jīng)濟上、檢修維護上，還是安全性、可靠性方面，都具有明顯的優(yōu)勢。 　　4結(jié)束語從現(xiàn)在ZJF型風機運行情況來看，風機運行穩(wěn)定可靠，振動和噪音都很小，到目前為止，基本上還沒有故障，檢修維護工作量大大減少。節(jié)省了大量人力，物力。同時該型風機還具有顯著的節(jié)能降耗效果，且保證了安全生產(chǎn)的需要。這次軸封風機的改造很達到了預期的效果，改造得很成功。

   引風機鍋爐旁路擋板出口擋板囁收塔K1——進口擋板吸收劑脫硫副產(chǎn)物無增壓風機的脫硫系統(tǒng)示意圖溫至80°C（或以上），通過WFGD裝置出口擋板返回到煙道并通過煙囪排放在煙道上需加裝旁路擋板當WFGD裝置停運時，全部煙氣進行旁路經(jīng)煙囪排放，不影響鍋爐機組的正常運行。 　　2個擋板及旁路擋板進行煙氣的切換當WFGD裝置啟動時先打開進、出口擋板，再關(guān)閉旁路擋板，煙氣進入吸收塔脫硫；當WFGD裝置停運、事故或維修時，入口擋板和出口擋板關(guān)閉，旁路擋板全開，煙氣通過旁路煙道經(jīng)煙囪排放煙氣擋板均配有密封風機及其加熱器，以保證擋板門的零泄漏率2無增壓風機的WFGD對鍋爐的影響在WFGD系統(tǒng)正常運行中，脫硫系統(tǒng)煙氣壓力穩(wěn)定，系統(tǒng)有無增壓風機都能保證整個機組安全穩(wěn)定的運行。當WFGD啟、停時，煙氣進行旁路和主路的切換，由于兩路煙道的阻力不一樣，此時會對鍋爐的爐膛負壓產(chǎn)生明顯的影響。脫硫系統(tǒng)中無壓風機，僅依靠引風機提供動力，當脫硫系統(tǒng)煙氣阻力變化過快，引風機調(diào)整不及時，會導致鍋爐爐膛的壓力波動影響燃燒，嚴重時甚至發(fā)生鍋爐MFT1WFGD系統(tǒng)啟動時對鍋爐運行的影響WFGD系統(tǒng)啟動時，打開進、出口擋板，再關(guān)閉旁路擋板，由于煙道阻力加，使得鍋爐爐膛負壓變小，數(shù)值從負變正。如果煙氣擋板投入過快，會導致爐膛壓力波動過大，造成瞬時爐膛負壓過低，以致引起鍋爐MFT因此，擋板開啟和關(guān)閉過程應盡可能慢，以減少煙氣壓力的波動對爐膛負壓的影響例如廣東連州電廠WFGD系統(tǒng)煙氣擋板程控開啟時間約為305s，爐膛的負壓波動為300Pa，鍋爐正常運行時負壓為±50Pa，而鍋爐MFT的負壓保護定值為+2000Pa和-1過程對鍋爐運行稍有影響，但不會引起鍋爐MFT浙江錢清電廠WFGD系統(tǒng)旁路擋板開啟時間約為5min，爐膛負壓最大為124Pa，最小為WFGD系統(tǒng)啟動前，送、引風機全部手動運行，爐膛負壓在WFGD進煙氣前5min左右調(diào)至-200Pa左右，WFGD啟動的整個過程要密切監(jiān)視爐膛負壓的變化，隨時做好調(diào)整爐膛負壓的準備，使之維持在正常范圍內(nèi)運行。 　　2WFGD停運時對鍋爐的影響WFGD系統(tǒng)停運時，打開旁路擋板，再關(guān)閉進、出口擋板，由于煙道阻力減小，使得鍋爐爐膛負壓變大同樣，擋板開啟和關(guān)閉過程應盡可能慢，以減少煙氣壓力的波動對爐膛負壓的影響例如廣東連州電廠WFGD系統(tǒng)煙氣擋板程控停止時間約為150s，爐膛的負壓波動約400Pa浙江錢清電廠WFGD系統(tǒng)煙氣擋板投入時間約為5min，爐膛負壓波動約200Pa備，應快速打開旁路擋板連州電廠WFGD旁路擋板通過預拉彈簧在2s之內(nèi)打開。錢清電廠當再循環(huán)泵全部跳閘、進出口擋板關(guān)或鍋爐MFT情況下，為保護脫硫設備，旁路擋板在28s內(nèi)快速全開，以斷開脫硫系統(tǒng)當煙氣從WFGD主路快速的波動更大若燃燒的煤質(zhì)差，在很短的時間內(nèi)運行人員無法將負壓調(diào)整過來，極有可能造成鍋爐滅火因此WFGD旁路擋板的開關(guān)并不是越快越好，根據(jù)實際運行情況設定旁路擋板某一開度是一個選擇為保護WFGD系統(tǒng)設備，防止高溫煙氣直接進入吸收塔，在其入口處加裝事故噴水設施會更妊鍋爐按照WFGD啟、停要求調(diào)整好燃燒，穩(wěn)定運行。在WFGD停運前5min左右將爐膛負壓調(diào)至+200Pa左右，以保持鍋爐穩(wěn)定運行23再循環(huán)泵切換時對鍋爐的影響在脫硫系統(tǒng)運行中不是所有的再循環(huán)泵都投入運行，隨著煤種、負荷等的變化，為了保證脫硫效率，應及時切換再循環(huán)泵越是上層的再循環(huán)泵，脫硫效率越高，引起的煙氣阻力也越大切換再循環(huán)泵時，脫硫系統(tǒng)煙氣阻力會發(fā)生一定的變化，這時應及時調(diào)整引風機以穩(wěn)定爐膛負壓錢清電廠2號機組有3臺再循環(huán)泵，當2臺運行時開1臺，煙氣阻力加200500Pa；當3臺運行時停運1臺，煙氣阻力降低250爐爐膛負壓波動的最大值為+120Pa和-183Pa這表明，再循環(huán)泵的切換對鍋爐爐膛的負壓影響不大，只要調(diào)整引風機即可保證鍋爐的穩(wěn)定運行3結(jié)論脫硫系統(tǒng)正常啟動和停運過程中，只要整個啟動和停運過程盡可能慢，減少煙氣壓力波動對爐膛負壓的影響，并及時調(diào)整引風機，鍋爐爐膛的負壓不會發(fā)生急劇變化在WFGD系統(tǒng)實際運行中，電廠運行按要求操作至今未發(fā)生過因WFGD運行而引起鍋爐MFT事件。從系統(tǒng)安全性、運行可靠性以及經(jīng)濟性綜合考慮，WFGD不采用壓風機而利用鍋爐的引風機克服脫硫系統(tǒng)的阻力綜合比較具有更大的優(yōu)越性。

  　　利用調(diào)節(jié)門這種調(diào)節(jié)方式就是風機的轉(zhuǎn)速不變，通過改變進口擋板的開度，人為的改變通風系統(tǒng)阻力特性曲線，從而改變風機的流量及風壓，而此時風機消耗的軸功率卻變化不大，造成了節(jié)流損失，浪費大量的能源。風機的變速調(diào)節(jié)是風門擋板開度最大，通過改變風機的轉(zhuǎn)速，在其管路阻力特性曲線不變的情況下，改變風機的運行曲線達到控制風機的流量和壓力，使風機處于高效率工作區(qū)，減少附加阻力損耗，達到節(jié)能的目的。 　　常用的調(diào)速方法很多，各有優(yōu)缺點。如：變頻調(diào)速節(jié)電效果雖然不錯，不需要更換電機，調(diào)速平滑，精度高，易實現(xiàn)自控和軟啟動，這種變頻調(diào)速裝置只適應中小型低壓電機，但是對于大容量的高壓變頻器來說，關(guān)鍵元件不過關(guān)，易損壞，對電網(wǎng)產(chǎn)生高次諧波，且投資大，目前變頻器在大型風機上應用受到限制。液力調(diào)速離合器屬于新型技術(shù)產(chǎn)品，生產(chǎn)廠08家較少，在推廣應用上仍需進步探索。由于液力近年來，隨著我國經(jīng)濟的快速發(fā)展，各地的用電日趨緊張，甚至部分地區(qū)出現(xiàn)拉閘限電的局面。由于煤價不斷上漲，又進一步加發(fā)電企業(yè)負擔。為此，節(jié)能降耗，是每個電廠急需解決的重要課題。風機是鍋爐的主要輔機之一，又是重要的耗能設備。降低風機電耗，提高風機運行效率是電廠節(jié)能降耗的有效手段。 　　風機的選擇需要考慮系統(tǒng)的最大風阻、最大風量、設備磨損等。根據(jù)有關(guān)設計規(guī)程，風量的富裕系數(shù)為1153風壓的富裕系數(shù)為125.而電廠鍋爐大部分是在低于額定負荷的狀況下運行，致使許多風機的實際負荷偏離額定工作點運行，能耗加，效率下降。目前鍋爐風機負荷調(diào)節(jié)大部分采用節(jié)流調(diào)節(jié)，就是通過改變風機進口擋板的開度偶合器技術(shù)成熟，一次性投資少，節(jié)電效果明顯，故障率低，傳輸功率大等特點，所以具有很大的推廣價值。 　　2液力偶合器的調(diào)速原理32采用傳統(tǒng)的節(jié)流調(diào)節(jié)風量保持風機的轉(zhuǎn)速不變，調(diào)節(jié)擋板的開度，加管網(wǎng)阻力。風機的風量Q，變?yōu)镼2，由于系統(tǒng)的阻力加，此時的阻力曲線由Ri變?yōu)镽a風壓由Hi變調(diào)速型液力偶合器是以液體為工作介質(zhì)來傳遞功率，主要由背殼、渦輪、泵輪等構(gòu)成。它相當于離心泵與渦輪機的組合，當動力機通過輸入軸帶動泵輪轉(zhuǎn)動時，充入工作腔的液體介質(zhì)在離心力作用下，沿泵輪葉片向外緣流動，使液體的動量矩大。當工作液體由泵輪沖向?qū)γ娴臏u輪時，工作液體便沿渦輪葉片流道向心流動，同時釋放能量，驅(qū)動渦輪旋轉(zhuǎn)并帶動工作輪做功，靠著液體的傳動使工作機和動力機柔性聯(lián)結(jié)在一起。改變液力偶合器工作腔的充滿度，便可以調(diào)節(jié)輸出轉(zhuǎn)速。充滿度升高，輸出轉(zhuǎn)速升高，反之降低，實現(xiàn)無級調(diào)速。 　　3風機調(diào)速運行的節(jié)能原理改變風機的轉(zhuǎn)速可以調(diào)節(jié)風機的風量及風壓，從而改變風機所需軸功率。由風機的相似定律可知：風壓H與轉(zhuǎn)速n的平方成正比，即：風機的軸功率P與轉(zhuǎn)速n的立方成正比，即：為Ha，如此時，風機的軸功率一部分用來克服通風的阻力而被浪費掉了。 　　所以，采用擋板調(diào)節(jié)風機的流量時，雖然風量下降了，但風壓卻上升了，風機需要的軸功率變化不大。此時，風機的能耗降低很少。 　　33節(jié)能比較曲線Ri、R2代表風機的擋板在不同開度時的阻力曲線。H（ni）、H（na）為不同轉(zhuǎn)速時，風機的運行特性曲線，如。 　　風機的軸功率P與風量風壓H的乘積成正比，即：其中：i、K2、K3為常數(shù)，n為風機的效率。 　　31采用液力偶合器調(diào)節(jié)風量風機的轉(zhuǎn)速由ni變?yōu)閚a時，風量也由Qi變?yōu)镼a風壓也由Hi變?yōu)镠a風機的軸功率也由Pi變?yōu)镻2，如圖i陰影部分即為風機減少的軸功率消耗值。所以，轉(zhuǎn)速越低，其節(jié)能效果越明顯。 　　可以看出，兩種不同情況下消耗的軸功率：采用節(jié)流調(diào)節(jié)，當QiQa時，軸功率QiXHi與Q2XH2基本不變；采用液力偶合器調(diào)節(jié)，當Qi―Q2時，所需軸功率為Q2XHS比QiXHi小得多；節(jié)能效果非常突出。 　　4節(jié)能實例分析41節(jié)能分析某熱電廠5臺i30/h循環(huán)流化床鍋爐，單臺鍋配電機的有關(guān)參數(shù)為：風機采用擋板調(diào)節(jié)時的運行情況：鍋爐的負荷在125h擋板的開度為30%，此時風機的風量為/h風壓為30800Pa電機電流47A.由前面的相關(guān)公式計算可得：風機消耗的軸功率為從電機的工作電流計算電機輸出功率為P==37X/XcosdXn兩種計算結(jié)果基本一致。 　　采用液力偶合器調(diào)速來調(diào)節(jié)流量時的情況：流量為60000m3/h則風機的風壓為Hi23700=10430Pa此時風機所需要的軸功率為P=HXQ同樣是鍋爐負荷在125/h用擋板調(diào)節(jié)流量時，風機所需的功率為6261W；而用液力偶合器調(diào)速調(diào)節(jié)風量時，風機所需的功率為2121W.單臺風機改造費用約需20余萬元，該廠共有5臺130/h循環(huán)流化床鍋爐，全年因節(jié)電而產(chǎn)生的經(jīng)濟效益約合800萬元，節(jié)能效果十分明顯。 　　42系統(tǒng)優(yōu)化分析液力偶合器應用于系統(tǒng)中，除節(jié)能外，同時產(chǎn)生了下列優(yōu)越效果：實現(xiàn)無級調(diào)速：通過液力偶合器與鍋爐負荷信號相連，液力偶合器隨鍋爐負荷變化而自動調(diào)節(jié)輸出轉(zhuǎn)速，實現(xiàn)無級調(diào)節(jié)風機轉(zhuǎn)速，調(diào)速范圍很寬，同時實現(xiàn)自控，易于調(diào)節(jié)。特別是風機的轉(zhuǎn)速越低，其節(jié)能效果越明顯。 　　實現(xiàn)空載啟動：電機可以在空載或輕載下啟動，減少對電網(wǎng)的沖擊，縮短啟動時間。 　　隔離震蕩：液力偶合器的泵輪與渦輪是通過工作液來傳遞功率的，是柔性聯(lián)結(jié)。所以具有良好的隔震效果。 　　過載保護：由于液力偶合器是柔性傳動，其泵輪與渦輪之間有轉(zhuǎn)速差。當風機的負荷有卡死或制動時，電機仍可運行而不至燒壞，風機也可以受到保護。 　　由于風機的轉(zhuǎn)速降低，減少了磨損，大大地延長了風機的使用壽命。 　　降低噪聲：風機的轉(zhuǎn)速降低，整個系統(tǒng)噪聲明顯降低，減少了環(huán)境污染。 　　工作平穩(wěn)：可以平穩(wěn)啟動，加速、減速和停止。 　　液力偶合器應用于系統(tǒng)中應注意的問題：防止風機的喘震：一般來說，風機的運行速度越低，風量風壓越小，其節(jié)能效果越明顯，但風機越容易出現(xiàn)喘振現(xiàn)象。喘震對風機系統(tǒng)破壞性較大，因此必須在節(jié)能與防喘振兩個方面找到最佳的結(jié)合點，實現(xiàn)風機的最優(yōu)化的控制。 　　加強設備管理：由于液力偶合器是與電機風機直接相連，一旦其出現(xiàn)故障，將會導致鍋爐停機，影響生產(chǎn)。所以應加強設備的管理，減少設備的故障率。 　　5結(jié)論理論與實踐都證明：用液力偶合器調(diào)節(jié)風機風量，能產(chǎn)生顯著的節(jié)能效果。 　　用液力偶合器調(diào)節(jié)風機風量，能實現(xiàn)無級調(diào)速，實現(xiàn)自動控制，系統(tǒng)隔離震蕩，降低噪聲，工作平穩(wěn)。 　　用液力偶合器調(diào)節(jié)風機風量，應根據(jù)風機的特點設計控制程序，避免風機在喘振點工作。