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離心風機的使用在帶來通風換氣效果的同時，也會伴隨著一些故障現(xiàn)象的發(fā)生，如果這些故障不能及時的解決，那離心風機的使用效果就會受到很大的影響，場所內(nèi)的環(huán)境質(zhì)量就更不能得到很好的改善了，尤其是風機出現(xiàn)的旋轉(zhuǎn)失速現(xiàn)象更會對風機造成很大的干擾，那怎樣才能解決樣的問題呢。 使用離心風機一定要關注風機的壓力狀況，穩(wěn)定狀態(tài)下壓力系數(shù)和入射角λ之間的關系，當入射角大于一定值。入射角改變，有一個區(qū)域壓力系數(shù)呈梯度下降;如果振動發(fā)生在流場中葉片處。這時空氣動力則呈循環(huán)變化。當壓力系數(shù)的梯度為正時，這相當于空氣動力對葉片作用反向力，系統(tǒng)是穩(wěn)定的當壓力系數(shù)梯度為負時，這相當于空氣動力對葉片做正功，這樣的情況下，風機的失速現(xiàn)象就發(fā)生了，那針對這樣的問題有什么可以解決的方法嗎？ 離心風機的設計初衷，是需要風機在進口壓力、進氣溫度、轉(zhuǎn)速和流量都比較穩(wěn)定的狀況下進行使用的，也只有這樣才能更好的保持風機的使用效果，但是如果離心通風機進口導流板開度調(diào)節(jié)不當或葉輪流道、氣流流道、濾清器等阻塞，將會導致實際流量小于設計流量。進入葉輪的氣流方向發(fā)生變化，氣流向著葉片的工作面沖擊，從而在葉片的非工作面附近形成氣流漩渦或氣體，風機的旋轉(zhuǎn)失速產(chǎn)生的原因是比較多的，不過只要我們掌握了這些原因，就不難找到解決的方法，在對風機進行使用的時候，我們要盡可能的規(guī)范操作，這樣可以避免很多故障現(xiàn)象的發(fā)生。

軸承非正常發(fā)熱及保持架損壞的原因有以下幾種： 　?。╨）軸承座孔的同軸度、座孔壁的剛度、擰緊螺栓時的力度及順序都有可能引起軸承座孔和軸承變形，導致不正常發(fā)熱、振動，使保持架受到無規(guī)則的振動沖擊、擠壓，不均勻磨損，嚴重時斷裂。例如第四室風機進風口處的21322K軸承，2001年5月檢測發(fā)現(xiàn)，軸承的徑向游隙不在正上方而在與水平約成450的右上方，最小徑隙0.O8mm，最大0。13mm，說明軸承內(nèi)圈被內(nèi)錐套脹成橢圓形，軸承座孔也失圓，在風冷的情況下測得座上蓋表面38℃（以紅外線掃描測溫儀檢測，下同），可見初期溫度更高。 　?。?）由于膠帶輪相互錯位，使軸承受到附加軸向力作用，而裝在光軸上的調(diào)心球軸承不宜承受軸向力，結(jié)果引起軸承不正常溫升，保持架也加速磨損。 　?。?）在裝配調(diào)整內(nèi)錐套時，上海真空泵軸承座表溫由換膠帶前的30℃上升到43℃，一周后又降到40℃以下。 　?。?）軸承溫度偏高的原因除與裝配質(zhì)量有關外，油液（脂）的清潔度、品質(zhì)、品種及粘度也有直接關系，尤其是高轉(zhuǎn)速軸承對油的粘度更敏感。例如，一室風機轉(zhuǎn)速較高，風量不大，風壓較高，轉(zhuǎn)矩較小，按理高速輕載的設備及軸承宜用稀油，因轉(zhuǎn)速高易形成承載油膜，減少滾動體摩擦阻力，并利于清洗與散熱，但l號風機軸承箱從開始投產(chǎn)就一直使用N320中負荷工藝齒輪油，問題提出后改為N22O，但粘度仍大，若能改為HJ20一HJ3012&g;效果會更好些，溫度也會從長期60℃左右降下來。 　?。?）由于軸承座無排油孔，多余的油只能從軸頸擠出，加油間隔期短，盡管每次注入不多，但油腔還是很快填滿，使軸承工作溫度突然升高25-35℃，這就是正常運轉(zhuǎn)中軸承溫度突然升高的原因。這種情況持續(xù)幾天后隨油脂的擠出而改善。長此反復，既浪費又影響軸承壽命，并且也增加了對故障判斷的難度。因軸承溫升后，滾動接觸應力增大，油脂的粘度與吸附性下降，磨損增加；此外，由于軸承套圈的溫度高于錐套等相鄰零件，熱膨脹使本來不太緊的配合可能出現(xiàn)松動，油多引起的溫升與套松動引起的溫升開始時是很難區(qū)分的，有時熱脹的影響使二者同時存在?？傊?，多次反復的結(jié)果，必將使孔、軸配合趨于松動。經(jīng)常出現(xiàn)這種情況主要是潤滑制度規(guī)定不適當，同時，操作員加油時也有“寧多勿少&dquo;的想法。在封閉的油腔內(nèi)不必經(jīng)常加油，只要滾道內(nèi)有油，正常運轉(zhuǎn)情況下不會造成缺油故障。另外，也可在軸承座適當位置設放油孔，以便定期加油時“吐故納新&dquo;，以避免每次加油就溫升幾天的現(xiàn)象。 　?。?）膠帶張緊力太大也會使軸承溫度升高，振動加劇，膠帶還易損壞。因軸承徑向載荷增大，使?jié)L動體與滾道在接觸處產(chǎn)生彈性變形，增加摩擦熱與磨損，易引起點蝕。 　?。?）風機出現(xiàn)異常振動或軸彎曲常使軸承迅速升溫并易損壞。2軸承不正常失效與認識上存在誤區(qū)有關長期以來，軸承的工作溫度在幾乎所有的設備技術文件中都有相類似的規(guī)定。對軸承溫升的問題，一部分人存在認識與理解上的誤區(qū)。筆者歷經(jīng)數(shù)廠都遇到過這種情況。在許多技術文件中不加區(qū)別、不分設備對象地規(guī)定了軸承工作溫升不超過30℃，最高不超過40℃，或工作溫度不超過65℃、75℃、80℃，以及最高不超過90℃等等。

節(jié)能潛力分析及對策上篇風機是用于排送氣體的機械的總稱，根據(jù)其排氣壓力p的高低，分為通風機（P15000Pa）、鼓風機（15000Pa&l;風機產(chǎn)品的品種分為離心式壓縮機、軸流式壓縮機、離心式鼓風機、羅茨鼓風機、葉式鼓風機、離心式通風機和軸流式通風機共7大類。 　　雖然軸流式壓縮機和離心式壓縮機的功率較大，如國內(nèi)生產(chǎn)的軸流式壓縮機的功率最大可達38265kW，離心式壓縮機的最大功率可達16000kW.但是臺數(shù)很少，風機的主要產(chǎn)品應該是量大面廣的通風機。 　　所以，風機產(chǎn)品的節(jié)能潛力分析和對策，其重點要放在通風機產(chǎn)品。 　　風機在節(jié)能中的地位和作用據(jù)1990年不完全統(tǒng)計，全國風機的擁有量約400萬臺，正在使用的約285萬臺。這些風機絕大多數(shù)采用電動機驅(qū)動，素有“電老虎&dquo;之稱，因而風機的節(jié)能具有十分重要的意義。 　　據(jù)1982年原機械工業(yè)部調(diào)查，風機用電約占全國發(fā)電量的10%；據(jù)1988年原冶金部的規(guī)劃資料，我國金屬礦山的風機用電量占采礦用電的30%；鋼鐵工業(yè)的風機用電量占其生產(chǎn)用電的20%；煤炭工業(yè)的風機用電量占全國煤炭工業(yè)用電的17%.冶金工業(yè)以沈陽冶煉廠為例，風機用電量占該廠用電的25%.由此可見，風機節(jié)能在國民經(jīng)濟各部門中的地位和作用是舉足輕重的。 　　風機節(jié)能的國內(nèi)外現(xiàn)狀國內(nèi)風機節(jié)能現(xiàn)狀造成風機電耗過大的因素風機內(nèi)效率低。國內(nèi)風機行業(yè)生產(chǎn)的各類風機，大部分內(nèi)效率較低。 　　風機系列型譜不全。由于風機，特別是通風機的系列型譜不全，用戶選用風機時在產(chǎn)品目錄和樣本上找不到中國通用機械工業(yè)協(xié)會風機分會徐常武石雪松適宜的品種和機號，因而被迫選用代用型號的風機，結(jié)果導致了多耗電能。 　　風機裝置效率低。一是風機的變速機構比較落后。二是調(diào)節(jié)方法比較落后，大部分還是采用調(diào)節(jié)。由于上述原因，盡管有的風機內(nèi)效率較高（達86%）但其裝置效率并不高。 　　風機的實際的工作點偏離最高效率工況點。 　　風機的配套電動機容量選取偏大。 　　管路系統(tǒng)設計不合理，增加了管網(wǎng)阻力，降低了風機使用的效率。 　　風機使用中采用了不適宜的效率低的調(diào)節(jié)方法，降低了風機的調(diào)節(jié)效率。 　　管理不善。無嚴格、科學的開停機規(guī)定及措施，過早開機或過晚停機都將造成電能的浪費。 　　據(jù)某煤炭公司對148臺礦井主通風機的調(diào)查，運行效率在70%以上的僅占10%左右；運行效率低于55%的竟達59%.據(jù)某鋼鐵聯(lián)合企業(yè)的調(diào)查，通風機的平均運行效率只有40%左右。某發(fā)電廠鍋爐鼓引風機的最高運行效率只有國內(nèi)在風機節(jié)能工作中采取的主要措施推廣使用高效節(jié)能風機。改造低效的舊式風機，開發(fā)高效的系列化的節(jié)能風機，并在國民經(jīng)濟各個領域推廣使用，是風機節(jié)能根本措施。 　　更換使用中的舊風機，對使用效率低又沒有改造價格的風機，采取逐步淘汰的措施。 　　盡可能地采用經(jīng)濟性好的調(diào)節(jié)方法。 　　利用引進技術開發(fā)高效節(jié)能風機。經(jīng)過20多年的努力，風機制造企業(yè)對此己做了大量工作。例如，上海鼓風機廠和沈陽鼓風機廠分別引進了德國TLT公司和丹麥諾文科公司的動葉可調(diào)軸流通風機技術；成都電力機械廠和沈陽鼓風機廠引進了德國K.K.K公司的靜葉可調(diào)軸流通風機技術等。 　　GM通用機械國外風機節(jié)能現(xiàn)狀礦井主通風機節(jié)能。美國煤礦使用的主風機以軸流式為主，目前己大量采用運行中可以改變?nèi)~片角度的液壓式動葉可調(diào)軸流式風機，節(jié)能效果好。 　　壓式動葉調(diào)節(jié)的軸流通風機，其運行效率可保持在俄羅斯是以使用離心式礦井風機為主的國家。由于致力于改進氣動性能，使其最大靜壓效率從72%增加到88%，平均靜壓效率從52%增壓75%.礦用局部通風機（局扇）節(jié)能。以日本三井三池制作所為代表的低噪聲混流式局部通風機，可通過改變?nèi)~高和葉片安裝角度獲得所需要的性能。該風機的最高效率接近電廠鍋爐鼓、引風機節(jié)能國外電廠鍋爐鼓、引風機以軸流式為主，其最低效率為84%，最高為90%.燒結(jié)引風機節(jié)能日本荏原公司生產(chǎn)的葉輪能直徑為5m的燒結(jié)引風機，其全壓效率可達90%；俄羅斯生產(chǎn)的燒結(jié)引風機最高效率可達83%.高溫風機節(jié)能英國Siocco公司生產(chǎn)的高溫風機，采用槳式葉輪（無蓋盤徑向直葉片葉輪），其全壓效率可達排塵風機節(jié)能德國的研宄結(jié)果表明，為避免積灰，葉片宜采用弧面成斜面，葉片角控制在38*58*之內(nèi)。其全壓效率可達87%.曝氣鼓風機節(jié)能瑞士蘇爾壽公司生產(chǎn)的超大型離心式曝氣鼓風機，其調(diào)節(jié)范圍為額定流量的35%~107%，多變效率達82%.日本川嶺崎重工機械會社生產(chǎn)的GM型齒輪組裝式鼓風機，其調(diào)節(jié)范圍為65%~100%，多變效率可達高爐鼓風機節(jié)能國外高爐鼓風用的軸流式壓縮機，多變效率最高達90%，采用全靜葉可調(diào)機械后操作范圍擴大到額定流量的55%110%.離心式壓縮機節(jié)能有代表性的多軸組裝式壓縮機是美國英格索蘭公司制造的Cenac型壓縮機，其等溫效率可達74%.日本日立公司生產(chǎn)的DH型離心壓縮機的等溫效率己達82%.日本神戶制鋼所在引進美國VC型離心壓縮機、改進美國VC離心壓縮機的基礎上，經(jīng)過改進制成了大流量半開式三元葉輪，葉輪的絕熱效率為9風機節(jié)能技術的發(fā)展趨勢通風機通過應用葉輪、蝸殼等元件的研宄成果，以及進一步提高制造精度，力求使各種通風機的效率平均提高5%10%.有的離心通風機己采用了三元葉輪，效率提高10%；大型離心通風機出現(xiàn)了采用較大直徑和較窄寬度葉輪、較高轉(zhuǎn)速的高效結(jié)構，其最高效率可達87%以上，效率較高的軸流式通風機，最高效率己達92%.從而使產(chǎn)品本身就是節(jié)能產(chǎn)品。 　　在運行中的調(diào)節(jié)節(jié)能方面，除了采用較先進的動葉可調(diào)、雙速電動機、液力耦合器及交流電動機的各種方法調(diào)速外，對大型通風機又出現(xiàn)了調(diào)速節(jié)能的新裝置一一多級液力鼓風機未來將會大力開展節(jié)能型鼓風機的研制工作。如日本對蝸殼及葉輪等通流部分的形狀作了適當改進，有效地防止了渦流及流動分離的產(chǎn)生，其絕熱效率比原來的鼓風機提高5%10%；瑞士制造的大流量離心式鼓風機，每級均沒有進口導葉，其多變效率可達82%；日本制造的多級離心式鼓風機，采用進口導葉連續(xù)自動調(diào)節(jié)后，節(jié)能率達20%；高速單級離心式鼓風機采用高周速、高壓比、半開式徑向三元葉輪后，其效率可提高10%；還有的在鼓風機主軸的另一端設有尾氣透平，回收尾氣排放時的膨脹功率達到節(jié)能目的。 　　高爐煤氣余壓回收透平發(fā)電裝置（Top壓力能經(jīng)透平膨脹作功，驅(qū)動發(fā)電機發(fā)電的能量回收裝置。 　　該裝置既節(jié)能，又符合環(huán)保要求。目前，該裝備發(fā)展最快、水平最高的是日本。 　　離心式壓縮機將會越來越多地采用三元流動葉輪，使效率平均提高2%5%.如美國研制出的管線壓縮機的三種大流量三元葉輪，葉輪效率可達94%~95%；日本的單軸多級離心壓縮機的效率水平也進一步提高，其首級的大流量半開式三元葉輪的絕熱效率達94%.其調(diào)節(jié)方式將會更多地采用汽輪機或燃氣輪機驅(qū)動，以改變轉(zhuǎn)速來達到節(jié)能目的。 　　二、風機節(jié)能的途徑與潛力風機節(jié)能途徑與潛力總體上可分為兩大類。一類是從產(chǎn)品設計角度來提高風機在設計點和變工況區(qū)的效率，盡量使風機本身就是節(jié)能產(chǎn)品；另一類是從產(chǎn)品在觀場實際運行的情況來盡可能地提高其實際運行效率（有的稱其為裝置效率）。其總目標都是減少功耗。 　　從產(chǎn)品設計角度來挖掘風機節(jié)能潛力，其主要承擔者是風機制造廠、與風機專業(yè)有關的大專院校及科研院所。設GM通用機械計人員在設計風機新產(chǎn)品時最注重的性能指標就是效率（即節(jié)能）。從設計方面考慮，提高風機效率的方法有多種，但最主要的措施有如下幾點：①采用三元流動葉輪，可使在同等流量、壓力條件下的風機效率提高5%~10%；②新型風機設計好之后，為了驗證其設計效果，需要制造出風機模型進行試驗，若達不到預期效率目標，還要做設計修正、再試驗，直至滿意為止；③計算機技術善改之后，出現(xiàn)了模擬試驗研宄的計算流體技術普級之后，出現(xiàn)了模擬試驗研宄的流體動力學方法CFD（CompuaionFluidDynamics），只需重新計算一次即可評估改進設計是否有效。雖然也需要一次排能試驗，則是為了進一步驗證所設計的產(chǎn)品性能。 　　提高風機產(chǎn)品效率畢竟是余地很小，真正節(jié)能的巨大潛力還在廣大風機用戶。 　　風機用戶按風機的運行特征是恒速機組成變速機組分別歸納的節(jié)能措施如下：恒速機組高效風機替換低效風機小葉輪換大葉輪；截短葉輪外徑；減少級數(shù)，拆摘葉片減少其數(shù)目；前（中、后）導葉控制，靜葉可調(diào)；改變動葉安裝角，動葉可調(diào)；臺數(shù)組合控制，串一并聯(lián)；ON-OFF開關控制；進口成出口節(jié)流；變?nèi)~片寬度；變擴壓器安裝備；聯(lián)合調(diào)節(jié)及微機控制等。 　　變速機組變頻調(diào)整、調(diào)壓調(diào)速、電磁調(diào)速、變極對數(shù)調(diào)速、串級調(diào)速（成轉(zhuǎn)子串電阻）、無換向器電動機調(diào)速、蒸汽輪機成燃氣輪機等原動機的變速、液力耦合器、液力調(diào)速離合器、機電一體化裝置（如微機控制等）、多級液力變速傳動裝置（MSVD）及其他（如三角帶傳動等）。 　　1.管道安裝結(jié)構設計與節(jié)能風機及其系統(tǒng)的節(jié)能取決于風機必須是高效率的節(jié)能型風機；風機的運行工況必須在所預選而高效率工作區(qū)內(nèi)。 　　因而，必須精確確定系統(tǒng)的阻力一一流量關系，為風機給出正確的壓力和流量值。 　　急度流場對管道截面上速度和壓力分布的影響在氣流轉(zhuǎn)彎前后，特別是在它的后面內(nèi)側(cè)，出現(xiàn)較大的渦壓。流線彎曲受離心力的作用，破壞了緩變流條件，靜壓沿截面不再為常數(shù)，流速沿截面的分布就不均勻。在轉(zhuǎn)變處裝設導葉能迫使氣流沿內(nèi)壁流動，從而防止了附面層脫體與渦流的產(chǎn)生。這樣，既可使流速沿截面的分布均勻，又可減少阻力。 　　急變流均對風機性能的影響風機使用現(xiàn)場常用的調(diào)節(jié)裝置有閘門、蝶閥等。除全開外，在它們之后都將出現(xiàn)渦壓。開度越小，渦壓越大，而且在主流區(qū)沿截面上的流速分布也將出現(xiàn)嚴重地不均勻。 　　試驗表明，在進氣箱中用調(diào)節(jié)葉片（百葉窗式）調(diào)節(jié)時，風機性能曲線都有以下的共同特點：當調(diào)節(jié)葉片安裝角在0*30*間差別級不大；當調(diào)節(jié)葉片安裝角自0*向30*變化時，效率曲線略向左移，最高效率略有下降。 　　所有這些特點都是由于調(diào)節(jié)后葉輪入口處氣流獲得正預旋引起的。 　　2.風機的運行調(diào)節(jié)與節(jié)能根據(jù)流體力學理論，氣體的流動過程將伴隨著損失。例如，氣體流過節(jié)流裝置后，氣流的壓力會相應減少，也就是它們損失了風機的有用功。由于這一切都是在風機輸送氣體的過程發(fā)生的，這就浪費了風機的能量。 　　風機工況點是風機在某一轉(zhuǎn)速下的性能曲線與管網(wǎng)阻力特性線的交點。風機實際運行時，并非永遠停留在設計工況點上。它將隨用戶的需要或外界條件的變化而變化，也就是風機實際上處于變工況下工作。要想使風機的風壓或風量達到某一目標值，就需要對風機或管網(wǎng)進行人為地控制，并稱調(diào)節(jié)。通過有效地調(diào)節(jié)，實現(xiàn)在保證風機能夠穩(wěn)定工作的條件下，既要滿足生產(chǎn)對流量或壓力的要求，又能最大限變地節(jié)能。簡言之，調(diào)節(jié)的目的就是滿足性能要求，擴大（穩(wěn)定）工況，實現(xiàn)節(jié)能，防止喘振。 　　風機采用不同的調(diào)節(jié)方式都可達到同一目的，但節(jié)能效果各不相同。 　　根據(jù)理論分析及實踐證明，可得出如下4個方面的結(jié)對于鼓風機和壓縮機，出口節(jié)流調(diào)節(jié)方式耗功最多。 　　盡管相對流量（實際流量0與設計流量0.之比）減少時，功率并相應減少。如當0=0.650.時，所對應的功率減少到原來的80%左右，但與其他調(diào)節(jié)方式相比，耗能仍居首位。 　　如果相對流量變化不大時（或稱調(diào)節(jié)深度小時），幾種調(diào)節(jié)方式耗動差別不大。即調(diào)節(jié)方式對節(jié)能效果影響不大，甚至不僅不節(jié)能，反而因調(diào)節(jié)裝置的存在多耗功（如液力耦合器）。 　　要慎重選擇調(diào)節(jié)方式，以期獲得最大效益。 　　變速調(diào)節(jié)曲線接近理想曲線。所以，變速調(diào)節(jié)方式優(yōu)越，特別是采用變頻電動機調(diào)速的節(jié)能方案為最佳，但需要增設變頻裝置。對于中小容量的變頻調(diào)速建議積極試用；由于大容量高電壓變頻調(diào)速裝置價格較高，應結(jié)合具體情況，綜合比較，決定取舍?？傊纫紤]調(diào)節(jié)性能，也要考慮設備初投資、可靠性及經(jīng)濟性等，全面評價調(diào)節(jié)方式的優(yōu)劣。

李焦明&l;入窯生料喂料計量系統(tǒng)擴容改造入窯生料喂料計量系統(tǒng)擴容改造李焦明（堅固水泥有限公司，河南焦作454002）在新型干法水泥生產(chǎn)中，入窯生料的流量穩(wěn)定、計量準確是保證系統(tǒng)優(yōu)質(zhì)、高產(chǎn)、低耗、穩(wěn)定生產(chǎn)的重要因素。 　　000/d新型干法水泥生產(chǎn)線采用了引進德國申克公司技術生產(chǎn)的、帶有位置控制預給料裝置型）的生料計量控制系統(tǒng)。該系統(tǒng)主要由稱重倉、預給料機（電動調(diào)節(jié)閥）％流量計及電氣控制等部分組成。物料由預給料機送入導料槽，然后料流在無振動情況下通過測量溜槽。物料在測量溜槽上產(chǎn)生鉛直分力使之連續(xù)產(chǎn)生偏轉(zhuǎn)，偏轉(zhuǎn)力作用在測力傳感器上而產(chǎn)生與作用力成比例的電壓信號并由模擬數(shù)字轉(zhuǎn)換器轉(zhuǎn)換成數(shù)字信號送入微控器中；微控器將檢測出的流量與設定值相比較，輸出偏差控制預給料機的電動流量調(diào)節(jié)閥，改變預給料機的流量，直至流量的實際值與設定值一致。 　　要擴大這一計量控制系統(tǒng)的量程，傳統(tǒng)的方法是更換測力傳感器，擴大測力傳感器的量程，但投資較大。我們的措施是對測量溜槽框架增加配重！，這樣物料在測量溜槽上產(chǎn)生鉛直分力時，作用在測力傳感器上的偏轉(zhuǎn)力為；若測力傳感器承受的偏轉(zhuǎn)力的額定值為，物料在測量溜槽上產(chǎn)生的鉛直分力可達90%。因此，采取加配重！并對相關參數(shù)進行調(diào)整，同樣可實現(xiàn)計量控制系統(tǒng)的量程擴大。2000年我廠對1000/d生產(chǎn)線采用這種方法改造后，實現(xiàn)了入窯生料喂料計量系統(tǒng)的量程擴大，設計能力由85/h提高到120/h，至今已運行3年，效果良好。（編輯：劉翠榮）（：2004-02-13）核算風機實際能力，重配電動機降電耗楊書慧，于加濱（浩良河水泥有限責任公司黑龍江伊春153103）浩良河水泥有限責任公司2000/d生產(chǎn)線的分解爐喂煤系統(tǒng)采用“環(huán)狀天平型流量計重機+羅茨風機氣力輸送&dquo;系統(tǒng)。該羅茨風機型號為D36x60-80/5000，風量為80m3/min，靜壓為50kP，實際配用電動機為4極，功率110kW、額定電流211A.生產(chǎn)運行中發(fā)現(xiàn)，該羅茨風機所配電動機功率偏大，浪費了電能。因配用電動機功率計算是按風量80m3/min，風壓50kP；來確定的；而實際上該風機在正常工作時的實際出口風壓只有20kP，電動機電流為80A，電流偏小。為此，我們重新進行了羅茨風機所需電動機的功率計算和更換。 　　備能力，則風壓為20kP；x1.326kP；。所以實際羅茨風機所需電動機功率&quo;應為：安全備用系數(shù)（取1.2）x風量x風壓A容積效率（取0.75）a機械傳動效率（聯(lián)軸器連接，取0.98）1.2x考慮安全系數(shù)，更換電動機同樣采用4極，保持轉(zhuǎn)速和風量不變，選用功率為90kW，額定電流164A.更換后該羅茨風機及電動機工作正常，電流110A.在滿足生產(chǎn)需求的同等條件下，避免了大馬拉小車現(xiàn)象，減少了電耗。 　　變頻器在回轉(zhuǎn)窯主電動機上的應用機的電磁調(diào)速部分，并于2003年12月份安裝調(diào)試。經(jīng)調(diào)試電動機運轉(zhuǎn)正常時的變頻器主要參數(shù)，自選用變頻器后，回轉(zhuǎn)窯主電動機啟動平穩(wěn)，變頻器在風機及水泵上已得到了廣泛的應用，其調(diào)速范圍大、節(jié)能省電、運行可靠，對延長機械零部件的使用壽命都得到了證實。但其在啟動轉(zhuǎn)矩大的機械設備（如回轉(zhuǎn)窯）驅(qū)動電動機上使用較少。 　　園山水泥有限公司原回轉(zhuǎn)窯主電動機的型號為JZT392-475kW，電磁調(diào)速電動機。在低速運轉(zhuǎn)時，啟動困難，電流高，對電網(wǎng)影響較大，保護不靈敏，控制設備易損壞，對生產(chǎn)影響較大。為此我們用日立公司生產(chǎn)的變頻器（型號為SJ300-1100HFE）替代原電表1窯主電動機運轉(zhuǎn)正常時的變頻器主要參數(shù)啟動選擇外部端子直流制動轉(zhuǎn)矩提升啟動時間/s減速時間/s過流動作時間/s載波頻率設定/kH，運行可靠，轉(zhuǎn)速調(diào)整靈活，操作簡單?；剞D(zhuǎn)窯在同一轉(zhuǎn)數(shù)時電流明顯小于原電磁調(diào)速的電流，可節(jié)電10萬左右。運行半年來沒發(fā)生任何故障及事故。

    系統(tǒng)應滿足無外界電源時亦能運行的要求。三種通風方式轉(zhuǎn)換的時機當空襲警報拉響后，室外空氣還沒染毒期間，此時應進行清潔式通風開啟閥門或或加關閉閥門啟動風機進行通風換氣。當接到核生化武器襲擊警報后，工事應立即轉(zhuǎn)入隔絕式防護，然后進行隔絕式通風關閉所有與外界相通的防護密閉門及密閉門關閉送排風系統(tǒng)上所有密閉閥門打開插板閥啟動風機進行內(nèi)部空氣循環(huán)。在隔絕防護通風期間，防化專業(yè)隊員通過取樣管對外界空氣氣樣進行化驗，以檢驗該濾毒器能否過濾該毒劑。當有人員急需進出工事，或室內(nèi)濃度過高，或毒劑沿門縫滲入工事達到對掩蔽人員造成傷害的濃度時，并能證明該濾毒器可以過濾該毒劑，且室外毒氣濃度較低時，方可轉(zhuǎn)入濾毒式通風關閉閥門開啟閥門啟動風機同時調(diào)節(jié)插板閥開度，使通過濾毒器的風量達到設計風量。待人員出入完畢或室內(nèi)空氣條件得到改善后，再轉(zhuǎn)入隔絕式通風。濾毒式通風是間歇運行的，以保證最大的防護隔絕時間。所選用的風機亦無需采用電動腳踩風機，普通電動風機即可滿足要求。至于換氣次數(shù)，由于規(guī)范中沒有規(guī)定，本人認為應結(jié)合平時通風系統(tǒng)風量來確定。本人曾設計過一個人防物資庫，平時為車庫，戰(zhàn)時為物資庫，建筑面積作為一個防火分區(qū)，內(nèi)設兩個防煙分區(qū)。每個防煙分區(qū)各設一套機械排風煙系統(tǒng)，平時排風（煙）量按次換氣次數(shù)計算防火分區(qū)內(nèi)設一套機械補風系統(tǒng)，補風量按排風（煙）量的即次換氣次數(shù)計算。

引風機典型故障分析與診斷，廣東廣州510726i引風機試運行情況某廠蒸餾裝置新安裝的1鍋爐引風機由電機直接驅(qū)動，引風機型號為4界他180，功率為1851撕，運行轉(zhuǎn)速為960.2001年3月引風機經(jīng)試運行發(fā)現(xiàn)振動很大，特別是軸向振動大原為20，現(xiàn)為0，無法投用。檢修人員認為振動的主要原因可能是基礎引風機和電機松動或引風機轉(zhuǎn)子不平衡引起。為此，采用離線狀態(tài)監(jiān)測系統(tǒng)美國恩泰克公司的，添分析軟件，以；0數(shù)據(jù)采集器采堪風機振動的瞬態(tài)數(shù)據(jù)，并進行分析與診斷，然。疼根據(jù)分析結(jié)果進亍處理。 　　故障診斷分析對于臺回轉(zhuǎn)機槭其狀態(tài)行為的復雜程度直接反映了機器工作狀態(tài)的優(yōu)劣，它是機器總體件是以全息譜為核心的診斷軟件，利用01500數(shù)據(jù)采集器對設備進行振動監(jiān)測，系統(tǒng)軟件利用付利葉變換將采集的振動數(shù)據(jù)變換成設備運行的振動頻譜幅值軸心軌跡等，根據(jù)專業(yè)試驗試所用儀器和過程引風機測點布置2.1.論斷方法及引風機測點布置比水平方向測量；垂直方向測量；九軸向方向測量2.2振動數(shù)據(jù)采集在蒸餾裝置鍋爐引風機試車過程中，對基礎電機及引風機軸承座徑向和軸向進行監(jiān)測，其振動值如1. 　　結(jié)合該引風機的特點和歷史運行工況，將振動限伉定為4.5，7.1實小測1引風機垂直振動和軸向振動均大于報警值4.58.另外，基礎的垂直振幅也非常高，達68. 　　2.3故障分析與診斷用數(shù)據(jù)采集器測得的振動頻譜閣如閣3所。中雖然振動率豐富，但采集的瞬態(tài)數(shù)據(jù)具設備測點方向檢修前總振動值檢修后總振動值電動機聯(lián)軸節(jié)端風機前軸承均聯(lián)軸節(jié)端后軸承，非聯(lián)軸節(jié)端其倍頻倍頻倍頻轉(zhuǎn)數(shù)頻率的倍數(shù)。所占的振動比例較?。粶y點的主撖振動頻率不以引風機轉(zhuǎn)速頻率的整數(shù)倍，如前軸承的237.131及后軸承的158.76，即分別為14.82和9.88倍頻，且譜顯有噪聲地平；軸振動很大，引風機前軔1承軸振動達12.4，軸承達1.7報動嚴超標大由頻譜振動特征可知，測點的主要振動頻率不是4風機轉(zhuǎn)速頻韋的整數(shù)倍。故此振動頻率為引風機的故障頻率。根據(jù)所測得的數(shù)據(jù)，還不能確定振動源是電機還是引風機因此需通過電機斷開聯(lián)軸器，電動機空負荷試車，以分析振源⑵復查電機與引風機軸的同軸度特別注意水方向及端面張口；經(jīng)過停車檢查，證實電機單體試車振動不大。1振動譜正常。故排除電機松動和聯(lián)軸節(jié)不付中的可能。 　　在排除電機為振源后，由引風機故障振動頻譜3可以推斷1軸向方向振動較大般有以下幾個來源，如不對中彎曲的軸懸臂轉(zhuǎn)子的不平衡或推力軸承磨損等，因譜中倍頻所占的振動比例較小，由此可以排除引風機振動大足山尸基礎松動轉(zhuǎn)子不平衡不對中或彎曲引起；譜中的主要振動頻率不是引風機轉(zhuǎn)速頻率的整數(shù)倍，由此可以推斷主要振動頻率是軸承的故障頻率其突起的噪聲地平，轉(zhuǎn)子可能存在輕微的磨擦在排除松動平衡等因素后可以推斷弓風機軸向振動很可能是由推力軸承磨損引起的。 　　根據(jù)分析，軸承故障頻率的出現(xiàn)是引風機故障的初始信號，說明軸承可能潤滑不發(fā)生金屬對金屬的接觸或者軸承承受不適當?shù)呢撦d過大的壓配合等或軸承損壞等。而指明顯軸承附員成存在軸承故障頻率的，皮頻禮這些頻率伴有1倍轉(zhuǎn)速頻率或軸承其它故障頻率邊帶，則它與幅值無關。 　　2.4引風機軸承具體故障頻率的確定弓，洲，啦引風機軸剎勺基本參數(shù)前后軸承型號均為3632雙列向心球面滾子軸承1.滾1直徑5出節(jié)；直徑7=25，削1滾子數(shù)213.壓力伯0=報據(jù)引風機軸承的坫本參數(shù)計算軸承的特征，如。 　　內(nèi)環(huán)頻率滾動體頻率保持加強頻率由軸承的特征頻率和引風機的轉(zhuǎn)速頻率可以確定頻譜中峰值頻率的組成3.分析計算如下轉(zhuǎn)子有偏磨，引風機的前后軸承壓蓋油封壓蓋與軸的配合間隙不均勻；軸承質(zhì)量差，具體現(xiàn)為前軸承內(nèi)環(huán)有點蝕。硬度偏低；滾動體而不圓滑，有明顯的加工痕跡，軸承的工作面即內(nèi)外環(huán)光潔度不夠；徑向間隙過大最大為5，最小為0. 　　軸承外形尺寸偏差大，外圈最大為內(nèi)圈最大為0.08，最小為+1標準為3改進效果根據(jù)故障診斷結(jié)果該廠更換了引風機前后軸承并磨去軸承壓蓋油封壓蓋磨擦面，于2001年3月試車，引風機振動明顯減小正常范圍內(nèi)，引14機常，的振動譜4.軸承故障頻豐消失，引風機振動以倍頻為主幾振動較小，運轉(zhuǎn)正常。 　　由上述計算可知，軸承的故障頻率為軸承內(nèi)環(huán)頻率和外環(huán)頻率，故障頻率邊帶為滾動體頻率和軸轉(zhuǎn)速頻率。而軸承故障頻率237.13出的邊帶為滾動體頻率。明軸承的滾動體有缺陸；軸承故障頻率274.641為轉(zhuǎn)違頻率。，的整數(shù)倍，明內(nèi)環(huán)點蝕或偏心，軸承有缺陷。 　　1入1為引風機的軸承有缺陷，故障在軸承外環(huán)或軸承內(nèi)環(huán)擴，軸承內(nèi)外環(huán)故障頻率本身的幅值有所增欠軸轉(zhuǎn)違的不衡力趨向于調(diào)制軸承外環(huán)或軸承內(nèi)環(huán)故障頻率分量，產(chǎn)生1倍轉(zhuǎn)速頻率的邊帶。故應盡快更換以風機的軸承。 　　后軸承的振動情況與前軸承相似。由此可知引風機的前后軸承均有故障。 　　2.5診斷結(jié)果及衣取措施每忐14風機正常，水8的水1.振動譜14結(jié)語通過狀態(tài)監(jiān)測的分析4診斷發(fā)現(xiàn)。鍋爐4風機振動原因是軸承不合格及轉(zhuǎn)子與壓蓋的偏磨，采取相應措施，解決了引風機振動大的問。 　　用離線狀態(tài)監(jiān)測系統(tǒng)對機從的臨，故障進行監(jiān)測和診斷，利用數(shù)據(jù)支，付設備穩(wěn)定運行及檢維修都很有幫助。

運行費用分析假設2種方案的維護技術難度相近，由于風機合一方案的風機數(shù)量減少使維護費用相應降低。2臺機組如采用風機合一方案每年可節(jié)約運行費58萬元。對于600MW機組采用脫硫增壓風機和鍋爐引風機合一技術，技術可行而且經(jīng)濟。 　　采用脫硫增壓風機和鍋爐引風機合一技術，風機制造不存在技術問題，在關鍵部件進口的情況下可由國內(nèi)風機廠制造。采用風機合一技術，調(diào)節(jié)對象單一，煙氣系統(tǒng)響應負荷變化較分設方案迅速、準確，運行可靠。采用風機合一技術，不僅節(jié)省設備初投資，而且運行維護費用低，符合我國節(jié)能減排方針。由于1臺1000MW機組采用分設方案時，需要設置2臺引風機與2臺增壓風機，采用合一方案后，只需設置2臺引風機。因此，對于1000MW機組采用風機合一技術也具有同樣的技術經(jīng)濟優(yōu)勢。

  一般地，平衡系統(tǒng)送風量和各風口風量的程序如下凈化空調(diào)系統(tǒng)的調(diào)試關確定系統(tǒng)中各支路閥門處于全開位置，各風口閥門處于開度為的位置。分析挑選最不利環(huán)路，選取該支路上最不利風口和最有利風口的風量進行測試，與設計值比較后確定該支路調(diào)節(jié)閥門的開度，如果最不利環(huán)路上在閥門全部打開且最理想風口風量也達不到設計要求時，需要挑選第不利環(huán)路進行驗證，如兩路基本相類似則需要適當加大系統(tǒng)送風量。 　　在對最不利環(huán)路上的風口風量進行調(diào)整完畢后，依次對各支路上具最不利風口和最有利風口的風量進行測定，與設計值相比較后確定該支路調(diào)節(jié)閥門的開度。初步對各支路閥門進行整定后，需要對每個風口的風量進行統(tǒng)一測定，計算系統(tǒng)的總送風量，確定是否對總送風管上的閥門進行微調(diào)。在兩個風量相差不多的情況下，需要對每一支路中偏差較大的風口風量進行調(diào)整和測試。需要說明的是，在對某個支路上的風口進行調(diào)試時，盡管高效過濾器的阻力比較大，閥門的調(diào)節(jié)在整個管路系統(tǒng)中作用不太顯著，但在調(diào)試時不能簡單地把該風口的風量直接調(diào)整到設計值，需要判斷調(diào)整相鄰風口對于該風口風量的影響。在對每一支路進行調(diào)整后，需要復測一遍系統(tǒng)中各風口的送風量，對風量相差超過國家相關標準的風口再次利用上述的方法進行調(diào)整。一般情況下，通過兩次的調(diào)整可，各風口的風量基本能達到與設計值吻合。

高爐鼓風機監(jiān)控系統(tǒng)中的熱工測控站負責機組所有熱工參數(shù)的檢測和對汽機復水器、高壓加熱器、低壓加熱器等設備的水位控制。 　　監(jiān)控保護站負責對機組運行的保護控制和監(jiān)測報警，為保證安全，采用雙CPU熱備方式，再通過遠程鏈路，連接到公用遠程I/O機架。 　　電氣控制站負責機組電氣設備的控制和機組啟停操作。3個站通過DH+高速數(shù)據(jù)鏈路連成網(wǎng)，進行站間公用數(shù)據(jù)的相互傳送，通信速率為230.4Kb/s。3個PLC站均采用RSLgix5軟件編程。 　　上位機采用研華工控機，作為機組的監(jiān)視管理設備，通過DH+鏈路與PLC連成網(wǎng)，實時采集、處理網(wǎng)上各站數(shù)據(jù)，發(fā)布命令。兩機都采用羅克韋爾的RSView32組態(tài)軟件，這是基于Win-dowsNT和Windows95平臺設計并把AciveX控件嵌入畫面的較先進的MMI軟件。兩機在重要部分具有相同的應用程序，可互為備用，提高系統(tǒng)應用的可靠性。 　　風機各種附屬設備的啟、停及聯(lián)鎖，主要有：盤車、復水泵、高加旁通閥、主汽門、出口風門、逆止門以及各種油泵、加熱器、水門、風扇等，共24個回路，具有自動/手動功能。為滿足各回路在運行中隨時可能單獨解列檢修、試驗的需要，每個回路都采取模塊式獨立編程方式，由回路電源等作為運行條件，使各回路能自由切換、投運。對重要回路，為防止因震動、灰塵、干擾等引起的誤信號，采取了開關信號軟保護措施，保證了機組的可靠運行。

  具有各種計量、顯示、通信、監(jiān)控等功能，可以精確地分時計量三相正反向有功電能、四象限無功電能以及需量；精密實時測量三相電壓、電流、有功無功功率、功率因數(shù)等；檢測并記錄失壓、失流、斷相等事件。 　　項目實施節(jié)能效果監(jiān)測分析技術改造項目實施后，用戶蓬萊蔚陽水泥有限公司和第三方機構煙臺清潔能源檢測中心分別對實施后節(jié)能效果進行了監(jiān)測分析。蔚陽水泥有限公司項目的節(jié)能效果技術改造項目實施后（安裝變頻器），將風門開度調(diào)整為100%，風機原先調(diào)節(jié)方式為通過調(diào)節(jié)風門開度的方式，改為調(diào)節(jié)風機的電動機運行頻率，從而靠改變電動機的轉(zhuǎn)速來達到調(diào)節(jié)風量的目的，在風量完全滿足工藝要求基礎上，節(jié)能降耗。 　　項目實施后運行狀況如下：（1）通過調(diào)節(jié)運行頻率，在滿足運行工況的前提下，降低了電動機的功耗，從而達到了節(jié)能的效果。（2）運行中將風門開度開至100%，同時通過調(diào)頻降低電動機和風機的轉(zhuǎn)速，減少了對設備的磨損，延長風機使用壽命，降低維修費用。（3）采用無級調(diào)速改變電動機轉(zhuǎn)速從而達到調(diào)節(jié)風量的目的，改進了風機的調(diào)節(jié)品質(zhì)，避免了以人工方式來調(diào)節(jié)擋板的麻煩和不具實時性的弊端。（4）通過高、低壓變頻器可實現(xiàn)高、低壓電動機的軟啟動，降低電動機啟動電流，延長電動機使用壽命，降低電動機啟動對電網(wǎng)的沖擊。（5）在變頻技術改造后，網(wǎng)側(cè)功率因數(shù)達0.96以上，降低了無功損耗